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单向板肋梁楼盖得计算 楼盖的结构平面布置 主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。主梁的跨度为6.6m，次梁的跨度为6m，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为2m。=6÷2.2=2.73 2＜＜3的板，可按单向板设计，但应适当增加沿长跨方向的分布钢筋，以承担长跨方向的弯矩。 按跨高比条件，要求板厚h≥2200/40=55mm（因为单向板的厚度应不小于跨度的1/40（连续板），板的配筋率一般为0.3%～0.8%）。对于工业建筑的楼盖板，要求h≥80㎜，取板厚h=80㎜。 次梁截面高度应满足h=/18～/12=6000/18～6000/12=334～500mm。考虑到楼面可变荷载比较大，取h=500mm。截面宽度取取b=500/3～500/2=167～250mm,取b=200mm。 主梁的截面高度应满足h=/15～/10=6600/15～6600/10=440～660mm,取h=650mm。截面宽度取b=300mm（同次梁计算） 楼盖板结构平面布置图： 板的设计 轴线①～②、⑤～⑥的板属于端区格单向板，轴线②～⑤的板属于中间区格单向板。 ⑴荷载 板的永久荷载标准值： 20mm厚水泥砂浆面层： 20*0.02=0.4KN/㎡ 80mm厚钢筋混凝土板 25*0.08=2 KN/㎡ 20mm厚石灰砂浆 17*0.02=0.34 KN/㎡ 小计 2.74 KN/㎡ 板的可变荷载标准值 6 KN/㎡ 永久荷载分项系数取1.2；应楼面可变荷载标注值大于4.0 KN/㎡，所以可变荷载分项系数应取1.3，于是板的 永久荷载设计值： g=2.74*1.2=3.29 KN/㎡ 可变荷载设计值： q=6*1.3=7.8 KN/㎡ 荷载总设计值： g+q=3.29+7.8=11.09 KN/㎡≈11.1 KN/㎡ （2）计算简图 次梁截面为200mm*500mm，现浇板在墙上的支承长度不小于100mm，取板在墙上的支承长度为120mm。按塑性内力重分布计算设计，板的计算跨度； 边跨=Ln+h/2=2200-100-120+80/2=2020mm＜1.025Ln=1.025*(2200-100-120)=2030mm; 取=2020mm 中间跨=Ln=2200-200=2000mm. 应跨度相差=1800÷1820=99%，小于10%，可按等跨度连续板计算，取1m宽板作为单元，计算简图如图所示： g+q=11.1KN/㎡ (3)弯矩设计值 由表可查得，板的弯矩系数分别为：边跨中；1/11，离端第二支座，-1/11，中跨中，1/16，中间支座，1/14；故： ==(g+q) /11=11.1*/11=4.12KN·m =-(g+q) /14=-11.1*/14=-3.18KN·m =(g+q) /16=11.1*/16=2.78 KN·m 这是对端区格单向板而言，对于中间区格单向板，其乘以0.8，分别为： =0.8*（-3.18）=-2.55KN·m; =0.8*2.78=2.23 KN·m; (4)正截面受弯承载力计算 C25混凝土，板的最小保护层厚度C=15㎜，板厚80㎜，=80-20=60㎜； 板宽b=1000㎜；C25混凝土，=1.0，=11.9N/ ，HPB235钢筋，=210 N/ 。 其中2点*0.8=240.38*0.8=192.3 C点*0.8=274.72*0.8=220 板的配筋计算 截面 1 B 2 C 弯矩设计值（KN·m） 4.12 -4.12 2.78 -3.18 =M/() 0.096 0.096 0.065 0.074 =1- 0.1 0.1 0.07 0.08 轴线①～②⑤～⑥ 计算配筋（） = 340 340 238 272 实际配筋（） ∮6/8@110 =357 ∮6/8@110 =357 ∮6/8@200 =251 ∮6/8@200 =279 轴线 ②～⑤ 计算配筋（） = 343.4 343.4 192.3 220 实际配筋（） ∮6/8@110 =357 ∮6/8@110 =357 ∮6/8@170 =231 ∮6/8@170 =231 对轴线②～④间的板带，其跨度截面2、3和支座截面的弯矩设计值都可折减20%，为了方便，近似对钢筋面积乘0.8； 计算结果表明，支座截面的均小于0.35，符合塑性内力重分布的原则 /bh=231/(1000*80)=0.289%此值大于0.45=0.45*1.27/210=0.272% 同时大于0.2% 满足最小配筋的要求 次梁设计 按考虑塑性