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关于桩静载试验一点浅见桩基础目前在土建工程中被广泛采用，将桩打入坚实的上层中作深基础的类型之一，会取得竖向和水平向承载的良好效果，桩的种类很多，无论是砼预制桩，灌注桩或钢管，H型钢桩等，它们的承载性能基本上是一致的，那就是靠桩侧土壤的摩擦阻力及桩端的支承阻力来平衡外部施工的荷载，试验证明，桩在外力作用下，桩的摩擦阻力与端承阻力并非同时达到极限，而端承阻力是滞后于摩擦阻力的，这种现象通过静力压桩，可以得到圆满的解释，在没有静力压桩的仪器出现前，桩的承载力是靠一些经验数据统计来确定的，如铁路工程规范所推荐的格尔谢凡诺夫打桩公式。也有多位知名学者，利用土在临塑状态下桩的极限平衡理论，得到一些桩承载力的理论计算公式，但这些公式，一方面计算假定条件尚需实验证明，另一方面计算也较麻烦，现在能利用静荷载试验方法，就能很简便准确的得到桩的承载力，所以地基规范确定在有条件的情况下，工程桩必须要由静载试验来确认其承载力，这是必要的也是完善的手段。 桩在静载试压中，可以在仪表中直接得出荷载与桩沉降位移的关系曲线，即Q―S曲线，从该曲线中不仅可以得到桩的承载力特征值，同时还可分析出桩的侧阻摩擦力与桩端阻力的数值。 桩受力后，只有发生位移，（滑移下沉），才会产生侧阻摩擦力，随着位移增加摩擦阻力也相应逐渐加大，但摩擦力不会无限加大，达到摩擦阻力的极限值后，摩阻的极限值就会保持不变了，摩阻力的大小可以类似于土的抗剪强度公式 Τu=Co+σztanфo……(1) 式中Τu表示摩擦阻力，Co及фo表示桩侧土的附着力及摩擦角，σz表示在深度z处作用于桩侧表面的法向压力，σz与桩侧土的竖向应力成正比， 即：σz=Ksσv……(2) 从以上二式中可以看出：桩的摩擦力是与土的法向正压力 σz有关的，而土的正压力又与在深度Z处的自重压力σv有关，而 σz与 σv的关系系数（侧压力系数）Ks可以用库伦公式求得，但对不同的桩型，应有区别的选取。 对挤土桩Ko?Ks?Kp 对非挤土桩Ka?Ks?Ko 式中的Ka、Ko、Kp分别为库伦公式中的主动，静止和被动土压力系数 即Ka=tan2（450―ф/2）Ko =1―sinф Kp= tan2（450+ф/2） 从以上式中，可以看出，对挤土桩，（打入式桩），它的摩擦力要比非挤土桩（钻孔桩、挖孔桩等）大得多，这是符合一般常识的。 从以上关系式中，可以看出桩的摩擦力与桩土的深度间有一个线性关系，但实际情况并非如此，当土达到一个临界深度后，侧阻力就不随深度增加而增加了，这个现象归结为土的拱作用，土的拱作用深度随土的性质而改变，总之桩的摩阻力Τu是随桩的沉降位移而发生的，但桩位移多少数值，可以使摩阻力达到极限值呢？资料表明，桩的滑移极限值：一般对砂土6～10?，对粘土4～6?，同时指出，桩的摩阻极限值只与土性质有关，而与桩的形状大小无关，这与物理学滑动摩擦系数与摩擦面积无关是同一个概念。 桩受力后，受到的侧摩阻力和端阻力不是同步的，一般端阻力要滞后于摩阻力，要达到极限端阻力桩身的下沉位移要比产生极限摩阻力的位移大的多。资料表明，要达到极限端阻力位移，对砂土桩要沉降d/12---d/10对粘土d/10---d/6 (d为桩径)，以常选用的d=50cm予应力桩来计算要使桩充分发挥桩端极限阻力，就需沉降约50mm左右，所以桩端阻力安全储备要远大于摩擦极限阻力安全储备。 在静载试验中，依照规范规定的加荷分级和加荷速率施加荷载，桩在压力作用下逐渐达到破坏状态，桩尖下土发生大量塑性变形，桩发生剧变下沉或不停滞的下沉，这时桩下土已失稳剪坏，从仪表中可以得到完整的Q---S曲线。从曲线上可以看到OA是直线段，这一段土是在临塑状态，AB段是较缓的曲线段，这一段是土在临界状态，而B点所对应的荷载值，就是桩的承载力的极限值，按照规范规定B点所对应的前一级加荷值除以安全系数就可以得到桩承载的特征值了。 在Q---S曲线中，可以分别得到桩摩阻力与端承力的极限值，可以用图示法来表示。从B点作该曲线的切线，再从原点O作直线平行于并与由B点作出的 水平线相交于E点。则图中线相对应的荷载值即为桩的侧摩阻力，而即为桩的端承阻力。 从以上分析可以得出以下几个看法： 1 打入老土中的端承摩擦桩，其摩擦阻力远大于端承阻力，这从Q---S曲线可以得出。另外美国CASE大应变分析仪也可以测出两种阻力的绝对值，一般摩阻力大于端阻力，桩所以未能发挥出端阻的能力，其原因在于桩不能达到所需要的位移下沉数值。 2 静力压桩的桩位不要选在工程桩基上的群桩中。宜先打试桩，因为群桩中的桩受到相邻桩的挤密影响，其摩擦力更会增加。 3 我市工程设计中，一般均要求桩最终贯入度控制在2mm