柔索索力主频阶次误差及支承条件误差.pdfVIP

第! 卷 第! 期 交 通 运 输 工 程 学 报 8’,9 ! :’9 ! #$$! 年%# 月 ’()*+, ’- .)+--/0 +*1 .)+*23’)4+4/’* 5*6/*77)/*6 ;70 #$$! 文章编号：%B %=%AB （#$$! ）$! =$$ %B =$! 柔索索力主频阶次误差及支承条件误差 %，# # % 陈常松 ，陈政清 ，颜东煌 （%9 长沙理工大学 桥梁与结构工程学院，湖南 长沙 ! %$$B ；#9 中南大学 土木建筑学院，湖南 长沙 ! %$$B@ ） 摘 要：为研究柔索索力测试中拉索自振频率阶次和支承条件对索力测试误差的影响规律，利用动 平衡法推导了考虑弯曲刚度的柔索自振方程和自振频率公式，采用瑞利能量法分析了弹性支承条 件和附加质量对拉索自振频率的影响。研究发现频率阶次对索力计算公式的影响符合二次抛物线 分布特征，附加质量使拉索的自振频率减小，传感器等测试用的质量块的影响可以忽略不计，弹性 支承引起的误差与弹性链杆刚度成线性关系，而且与主频的阶次有关。分析和试验结论对大跨度 柔索承重结构如斜拉桥和悬索桥的索力测试具有指导意义。 关键词：桥梁工程；索力；自振频率；频率阶次；支承条件；误差 中图分类号： C!! %9 @ 文献标识码：D !#$%#’( %)*# #+ ,- .%//+0 ’+-101+ +2 23#41*3# ’,*3# 0#.1+ EF5: EG+*6=2’*6%，# ，EF5: HG7*6=I/*6# ，JD: ;’*6=G(+*6% （%9 K0G’’, ’- L)/167 +*1 K4)(04()7 5*6/*77)/*6，EG+*62G+ C*/M7)2/4N ’- K0/7*07 +*1 .70G*’,’6N，EG+*62G+ !%$$B，EG/*+ ； #9 K0G’’, ’- E/M/, 5*6/*77)/*6 +*1 D)0G/4704()7，E7*4)+, K’(4G C*/M7)2/4N ，EG+*62G+ !%$$B@，EG/*+ ） 5*.0,’0 ：O* ’)17) 4’ 24(1N 4G7 4724 7))’)2 ’- 0+P,7 47*2/’* 1(7 4’ *+4()+, -)7I(7*0N ’)17) +*1 2(33’)4 0’*1/4/’* ，P+271 ’* 1N*+Q/0+, 7I(/,/P)/(Q ’- /*-/*/472/Q+, 7,7Q7*4 ，4G7 -’)Q(,+2 ’- *+4()+, -)7I(7*0N +*1 0+P,7 47*2/’* R7)7 171(071 (*17) -,7S()+, )/6/1/4N O* 47)Q2 ’- T+N=U7/N 7*7)6N Q74G’1 ，4G7 /*-,(7*07 ’- +11/4/’*+, Q+22 +*1 7,+24/0 0’*24)+/* ’* *+4()+, -)7I(7*0N R+2 24(1/71 .G7 /*-,(7*07 )(,7 ’- 4724 7))’) 1(7 4’ 4724 -)7I(7*0N ’)17) G+2 4G7 0G+)+047) ’- 4R’ 4/Q72 3+)+P’,+ .G7 *+4()+, -)7I(7*0N 0+* 170)7+27 RG7* +1171 +11/4/’*+, Q+22 ，+*1 4G7 /*-,(7*07 ’- 27*2’)2 Q+22 Q+N P7 *76,70471 1()/*6 4724 .G7 0+P,7 47*2/’* 7))’) 1(7 4’ 7,+24/0 2(33’)4 G+2 ,/*7+) )7,+4/’* R/4G 4G7 +S/+, )/6/1/4N