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办公楼加固改造设计 据相关资料统计，老旧建筑加固改造比新建可节约投资50％左右，缩短工期60％ ，收回投资的速度比新建快3倍~5倍。上世纪80年代及以前计算机结构分析软件广泛应用和普及 图片1.3 办公楼《混凝土结构加固设计规范》（GB 50367-2013）结构抗震鉴定及安全性鉴定场检测结论 、楼面梁存在局部混凝土脱落，纵筋、箍筋外露锈蚀；局部混凝土脱落，纵筋、箍筋外露锈蚀；出屋面构架挑梁底部箍筋锈胀，梁体表面渗水、霉变，部分梁底，箍筋锈胀；水箱抬梁底部钢筋外露锈蚀严重；部分楼（屋）面梁近支座处梁侧面面层开裂，最大裂缝宽在0.1~0.2mm间。楼面板个别区域板跨中，并存在错动现象；现浇板存在个别钢筋外露，钢筋被局部截断现象，现象较普遍。房屋外装饰条存在损伤或缺失现象；部分墙面及吊点存在渗水现象。 、混凝土柱强度推定值介于24.3MPa~40.9MPa间；混凝土梁强度推定值介于25.8MPa~36.0MPa间；混凝土板强度推定值介于29.0MPa~39.7MPa间。 、混凝土柱碳化深度在.0mm~6.5mm间；混凝土碳化深度在.0mm~6.5mm间；混凝土板碳化深度在.5mm~7.0mm间。碳化深度小于保护层厚度，钢筋处于混凝土碱性保护中。 、办公楼无明显倾斜规律；无明显倾斜规律倾斜率整体满足要求。 抗震鉴定结论 办公楼结构构造有多处不符合抗震要求，；，部分柱配筋不满足抗震承载力要求部分配筋不满足抗震承载力要求应采取措施进行抗震加固处理。 办公楼地基基础为Bu级，上部承重结构为Cu级，围护系统结构为Cu级。根据地基基础和上部承重结构的评定结果，按其中较低等级确定，该建筑鉴定单元的安全性评级为Csu级su级的要求，显著影响整体承载力。 3.4、相关建议 1、对。 2、对 3、对。 、结构τ，则在准基期为荷载变动次数r=T／τ； c．荷载任意时点的概率分布函数是相同的。 根据以上假定，τ=10年，r=5次，出于分析上的方便，对活荷载分布函数采用了极值I型分布函数： F（x）= exp { -exp[-α( x- u )] } 其中 ：u ：众值 u = μ- 0.5772 /α α：尺度参数α=π/ 2.4495σ μ、σ为分布函数的平均值和标准差。 二者根据Tukstra的组合原则，并按一定的分位值，得出楼面活荷载的标准值（Qk1）。但在结构加固时，由于结构已处于服役期，因此荷载基准期T =50 年的假定已不再适应，而应改成目标使用期 T(t )=30年，根据上述理论得出30年的荷载基准期内的活荷载标准值（Qk2）。参荷载规范的条文说明Qk2相当于0.95 Qk1。本次加固设计活荷载取值采用了现行《建筑结构荷载规范》的规定，未进行折减，以保证建筑结构加固后的后续使用年限内的活荷载可靠度。 2、建筑恒载卸荷处理： 本工程自1989年建成已使用27年，并几经变更业主，各个使用单位根据自己的喜好对本工程就进行过多次装修。原设计的建筑楼面为水磨石地面，现状为地砖楼面，根据检测单位现场实测——建筑结构面以上的二次建筑装修层厚度有100mm左右。为满足后续使用结构安全要求，也是加固施工工艺对结构表面的要求，对结构面层以上的二次装修层进行剔除卸荷处理；同时本次建筑房间分隔增加墙体采用轻质隔墙板（不大于0.8kN/㎡）或玻璃隔断；本次楼面装修采用：走道、大厅及卫生间设计为地砖地面（荷载大小与原设计相当），其余房间设计为地毯地面。 现状计算模型及结果，不满足抗震验算部位： 结构空间振动模型图 结构加固前柱配筋超限图 4.2、加固设计 加固设计思路：鉴于本工程原设计时间在上世纪80年代，结构空间计算考虑不足，造成结构侧向刚度偏弱，本次加固设计着重对框架梁、柱的结构整体加固，重点对框架柱的加固——底层按混凝土加大截面处理，二层以上的加固部位采用外包型钢加固，以保证结构的轴压比在0.90以下；在八层会议室两侧的框架柱为单跨框架，尽管其各项构造指标均满足规范，为保证其安全度均进行外包型钢加固处理（以避免其加固后的刚度相对于下一层突变，会议室两侧的框架柱自一层加固至8层）；结构混凝土强度取现场实测值与原设计值的较小值，这样偏于安全。原设计底部三层为梁、板、柱混凝土强度为300号，折算成现行规范的混凝土强度为C28，三层以上部位混凝土构件混凝土强度为25号，折算成现行规范的混凝土强度为C23。检测单位实际检测数据中只有3层有一个点低于原设计值。 ① 对轴压比超限处的框架柱采用加大界面法进行加固处理，因此类问题多在底部产生，加上本建筑为上世纪90年修建就，侧向刚度偏弱，在下部尤为严重。所以采用增大截面法加固设计不仅可以提高加固框架柱的承载能力，而且还可以通过加大其截面刚度，改变其自震频率，使正常使用阶段的性能在某种程度上得到改善。此加固方法施工简单