球形薄壳混凝土储仓系统的有限元分析.pptVIP

（4）进人孔局部配筋 在满堆煤底部开有进人孔时，进人孔局部纬向轴拉力为1200 kN，与未开孔时比较，增大的了20%，我们增加进人孔3m*3m内仓壁纬向配筋。 进人孔纬向控制内力 进人孔处局部3m范围内配筋为裂缝控制，配筋率为2.76％，钢筋面积为9000mm2，对称双层配筋，φ25@90 。 仓壁高度（m） 截面高度（m） 截面宽度（m） 强度控制 裂缝控制 仓壁分段配筋长度 弯矩（kN*m） 轴力（kN） 弯矩（kN*m） 轴力（kN） 0 0.65 0.5 109 1728 94 1440 进人孔附近3m*3m 3.5球形薄壳混凝土储仓技术经济分析 华北院球形煤仓直径65m，堆煤高度为38m，靠近挡煤墙侧堆煤高度为9m，可堆煤6万吨。 钢筋与混凝土材料统计 仓壁配筋（t） 承台配筋（t） 总计（t） 混凝土（m3） 竖向 环向 小记 　 56 264 320 78 398 2700 国电南浦圆形煤仓直径100m，堆煤高度为28.5m，靠近挡煤墙侧堆煤高度为16m，可堆煤14万吨。 钢筋与混凝土材料统计 仓壁配筋（t） 承台配筋（t） 上部网架用钢量（t） 总计（t） 混凝土（m3） 竖向 环向 小记 　 　 　 394 283 677 455 500 1806 8800 （1）球形煤仓每堆煤1万吨需要钢筋66.7吨，混凝土450吨； （2）圆形煤仓每堆煤1万吨需要钢筋132.8吨，混凝土628吨。 （3）每堆煤1万吨球形煤仓的钢筋用量为圆形煤仓的50%、混凝土用量为圆形煤仓的72%，可见球形煤仓更加经济。 结论与展望 4.1结论 （1）球仓的抗弯性能较好，在各种荷载作用下仓壁的经向弯矩与纬向弯矩都很小，仓壁以受轴力为主。 (2)当球仓底部仓壁开有进人孔、环梁下有廊道时对球仓的整体受力变形基本没有影响。 (3) 采用满堆煤工况仓壁的最大弯矩、轴力进行仓壁的抗弯设计基本可以满足设计要求。 (4) 在满堆煤荷载下地基基础的沉降及变形满足设计要求。 (5) 充气膜经向轴拉力最大值与纬向轴拉力最大值都比膜材的极限拉伸强度低，在施工时充气膜是安全的。 (6) 与圆形煤仓比较，球仓在混凝土及钢筋用量上更加经济。 谢谢 * 大型火电厂一般都需要储存大量燃料或原料煤。常用的储煤方式有露天储存，半封闭储存，全封闭储存三种。随着对能源行业控制环境污染的条件更加严格，全封闭式煤场势在必行。 * * 由于国内实例较少，球仓结构受力机理尚不明确，采用ABAQUS有限元软件，计算球仓上部结构完工后在各种荷载单独作用下，同时考虑地基土的影响，球壳壁的受力特点，为以后的设计提供一定的依据。 * 球仓直径65m，底部承台宽2m，高1m；地基土层计算范围从仓壁内侧面向内沿径向取32.5m，向外沿径向取30m，径向计算范围共计62.5m；土层沿深度方向取30m。 计算时将穹顶离散为壳单元，其余部分为实体单元。 * 在对土体进行试验时，由于会有不同程度的扰动，土体越硬，受到的扰动影响越大，变形模量与压缩模量相差越大，不能由公式计算得出。根据经验，一般将压缩模量提高1到5倍，本次计算将表层黄土的变形模量取压缩模量的三倍，将砂砾的变形模量取压缩模量的1.5倍。 * h：贮料高度（m）；a：贮料椎体高度（m）；d：球仓直径（m）；：球仓的高径比；：贮料的破裂角（ ）； ：贮料椎体的堆积角（ ）；：贮料作用于仓壁上的侧压力系数；：r储料的重力密度（ ）；：单位面积上的水平压力 （kPa）。 * 局部堆煤荷载形式较多，主要有一条或几条皮带廊道机卸煤后，形成的局部堆煤的工作状态。主要可以分为任一侧皮带煤都被卸走和中间皮带煤都被卸走的情况。 * * 反应谱法将模态分析结果与一条已知的谱曲线联系起来，用于计算模型的位移以及应力。 其原因是冲击荷载或反复荷载每一次作用的时间短暂，由于土骨架和土粒未被破坏，不发生不可恢复的残余变形，而只发生土骨架的弹性变形，部分土中水排出的压缩变形、封闭土中气的压缩变形，都是可恢复的弹性变形 * 分别计算他们单独作用下上部球形仓壁结构的应力与内力，用来分析他们各自的影响。 * 横轴为内力的大小，纵轴为仓壁的高度。仓壁经向内力为轴力控制，弯矩很小。轴力的控制工况为局部堆煤荷载，在底部最大，随着高度的增加逐渐减小，最大值为360kn