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QTZ160F塔吊基础结构计算书 相关数据： 根据江麓QTZ160F塔吊说明书的数据，塔吊在工作状态及非工作状态下的荷载数据如下表： 　 P1(KN) P2(KN) M(KN.M) Mk(KN.M) 工作工况 950 30 2780 340 非工作工况 850 70 3630 0 塔吊荷载示意如图1： 塔身截面为z*z=1700*1700； 根据以往工程经验，塔吊基础断面初步设计为axbxh=5400（长）*5400（宽）*2000（高）。塔吊基础混凝土为C30 基础底面的抵抗矩W=b*a2/6=26.24m3 基础底面的惯性矩I=b*a3/12=70.58m4 由于基础底面为正方形，底面长和宽方向的抵抗矩及惯性矩相等。 承载力验算 (1)根据本项目岩土工程勘察报告，塔吊基础处的地基承载力特征值fak=230Kpa,按GB50007-2002《建筑地基基础设计规范》第5.2.4规定，地基承载力应按下式修正： fa=fak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d-0.5) 考虑到塔吊刚投入使用时，四周为待施工的空承台砖模，所以从安全角度考虑，地基承载力特征值仅作宽度修正，不作埋深的修正 fa=fak+ηbγ(b-3)=230+0.3*20*(5.4-3)=242.6Kpa (2)工作状态下承载力验算： Mk=M+P2*h-Mk=2780+30*2-340=2500(KN*M) FK=P1=950(KN) GK=25*5.4*5.4*2=1458(KN) FK + GK =950+1458=2408（KN） 基底平均压力pk=(Fk+Gk)/A=2408/(5.4*5.4)=82.58Kpa fa=242.6 Kpa 偏心距e=Mk/（Fk+Gk）=2500/2408=1.03b/6=5.4/6=(0.90) 根据GB50007-2002第5.2.2规定,pkmax=2*(Fk+Gk)/(3*L*a), 其中L为垂直力矩作用方向的基础底面边长，a为合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离，其值为5.4/2-1.03=1.67（见图2） 故pkmax=2*(Fk+Gk)/(3*L*a)=2*2408/(3*5.4*1.67)=178.91.2 fa (291Kpa) 所以在工作状态下，基础底面的压力符合要求。 (3)非工作状态下承载力验算： Mk=M+P2*h-Mq=3630+70*2.0 =3770(KN*M) FK=P1=850 (KN) GK=25*5.4*5.4*2.0=1458(KN) FK + GK =850+1458=2308（KN） 基底平均压力pk=(Fk+Gk)/A=2308/(5.4*5.4)=79.1Kpa fa=242.6 Kpa 偏心距e=Mk/（Fk+Gk）=3770/230.8=1.63b/6=5.4/6=0.9 根据GB50007-2002第5.2.2规定,pkmax=2*(Fk+Gk)/(3*L*a), 其中L为垂直力矩作用方向的基础底面边长，a为合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离，其值为5.4/2-1.63=1.07 （见图2） 故pkmax=2*(Fk+Gk)/(3*L*a)=2*2308/(3*5.4*1.07)=267.11.2 fa (291Kpa) 所以在非工作状态下，基础底面的压力符合要求。 抗冲切验算 因该基础结构较厚，基础底面均在冲切破坏锥体内，所以抗冲切满足要求。 基础配筋计算 根据GB50007-2002，基础配筋应按抗弯计算确定，计算时应取荷载效应基本组合时的弯矩设计值。根据GB50009-2001《建筑结构荷载规范》对基本组合的荷载分项系数，对结构有利荷载系数取分项系数1，对结构不利的荷载效应分项系数取1.2，计算弯矩设计值。 从承载力验算得知，结构受力较不利状态为非工作状态，故只需计算非工作状态下的配筋即可。计算参照图3： 设计值F= FK + GK =850+1458=2308（KN） M=1.2*Mk= 1.2*3770=4524(KN.M) 偏心距e=M/F=4524/2308=1.96b/6=5.4/6=0.9 参照GB50007-2002第5.2.2规定,pmax=2*F/(3*L*a), 其中L为垂直力矩作用方向的基础底面边长，a为合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离，其值为a=5.4/2-1.96=0.74（见右图） pmax=2*F/(3*L*a)=2*2308/(3*5.4*0.74)=385(Kpa) 最不利载面为I-I截面（即塔吊边），该处基础底面地基反力设计值为(可参照图2)： p=（3*a-a-e+z/2）* pmax/(3*a) =(3*0.74-0.74-1.96+1.7/2