李发海电机与拖动基础第四版第七章精要.ppt

铁耗 ，机械损耗 ，和空载附加损耗 中，即 从输入功率中减去铜耗，并用 表示，得 作 与 的关系曲线如图 7.35 所示。 图 7.34 异步电动机空载特性 图 7.35 曲线 将图 7.35 中的曲线延长与纵轴交于 点，过 点作一水平线， 把曲线纵座标分成两部分，虚线与横坐标间的部分为不变的机械 损耗 （由于转速基本不变）。其余部分为铁耗和附加损耗。 根据空载试验测得的数据 及 ，及分离出的 ，即可求得 式中 是三相功率， 、 分别为相电压和相电流。 电动机空载时 s≈0，由图7.23可知 ≈ ∞ 于是可算 其中， 是从堵转试验中测出的。 第七章完 得 （7-8） 上式中的各个参数均为转子绕组的一相参数。 当异步电动机运行时，转子转速与气隙磁密转速间的转速差 为： （7-9） 旋转时转子绕组的感应电势为 即每相感应电势与转差率成正比。注意式中的 与电动机堵转 时的电动势有区别。 转子的漏电抗 也是对应转子频率 时的漏电抗，即 可见转子漏电抗与转差率成正比，通常 。 7.4.3 定、转子磁通势及磁通势的关系 1. 定子磁通势 定子的磁通势前面已分析过，不再重述。假定它以同步速n1 逆时针旋转。 2. 转子旋转磁通势 （1）幅值为 （2）转向 由于转子转速低于同步速，气隙磁密在转子绕组中感应电流 的相序仍为 [见图 7.9（a）] 。即转子磁通势也为逆 时针旋转。 3. 合成磁通势 （1） 与 的幅值同前。 （2）转向： 如前所述 与 都是逆时针旋转。 （3）转速： 相对定子绕组的转速仍为 n1 。而 相对转子 的速度为 n2 ，由于转子本身以转速 n在旋转，所以 相对定子 的转速为 。 已知 又有 于是得 即两者是同步的。 因此两个旋转磁通势可叠加为 。 需说明，这里的合成磁通势是电动机运行时的磁通势，与前述 的磁通势略有不同。 7.4.4 转子绕组频率的折合 只要保持转子旋转磁通势不变，可将转子看作不动的转子，便 于分析，就需要频率折合。据此可将（7-8）式变换为： 式中 分别为异步电机转子旋转时，转子绕组一相电动 势、电流和电抗。 而 分别为异步电机转子不转时，转子绕组一相电动 势、电流和电抗。 其功率因数角 可见频率折合前后，电流的有效值和相角完全一样，而频率由 f2变成了 f1 。图 7.22（a）为折合前的电路，图 7.22 (b)为折 合后的电路。 图7.22 转子频率的折合 比较两图，可见折合后的转子感应电动势变成了 ，电阻变成 了 ，漏电抗变成了 。 再把转子绕组的相数、匝数和绕组系数都折合到定子边，转 子回路的电压方程为 （7-10） 频率折合后，转子磁通势的幅值可写成 再考虑其相数、匝数的折合后，可写成 于是定、转子磁通势的关系可写成 的电流关系。 7.4.5 基本方程式、等效电路和时空相矢量图 与堵转时的分析相比较，只 有转子绕组回路电压方程与运 行时有区别，则用式（7-10） 代替式（7-7），就得到旋