二转换层荷载计算.doc

转换层荷载计算 一、受力分析： 由于转换层施工时产生的荷载非常大，且上下层结构梁位置不对称，转换层大梁施工时产生荷载通过模板支撑系统直接传递于下层梁板面上，考虑第四、五层楼板模板不拆除，因此上部荷载通过模板支撑系统同时由下面两层即四、五层来承载，计算时只要板、梁满足最大承载力要求即可。 1．63—68/W—Y1轴板为研究对象计算，受力如下图所示： 2．取37—45/W轴梁为研究对象计算，受力如下图所示： 二、承载力计算： 1．板的计算； 1.1 板设计受弯承载力计算（第四、五层板标高为17.600m、21.900m） 考虑第四、五层模板不予以拆除，以承受上部转换层传来荷载。 已知：b×h=1000×130 砼C35,fy取340N/mm2(25)fcm=19 N/mm2 As=402mm2（8＠125） ζ=Asfy/bh0fcm=402×340/1000×100×19=0.072KN·M 查表得as=0.072 Mu=as×b×h02×fcm=0.072×1000×1002×19=12.73 KN·M 1.2 转换层荷载计算： 已知：b×h=700×2600 L=7.2m 大梁砼分二次浇筑，第一次浇筑高度为1.3m。 钢筋砼自重：1.2×(26KN/m3×0.7m×1.3m×7.2m)=204.4KN 模板及支架自重：1.2×0.9×(0.85KN/m3×0.7m×1.3m×7.2m)=6.0KN 施工人员及设备荷载自重：1.4×(1KN/M2×0.7m×7.2m)=7.056KN 振捣砼时产生的荷载：1.4×(2.0KN/m2×0.7m×7.2m)=14.112KN 则荷载总重：N=204.4+6+7.056+14.112=231.568KN q=231.568/7.2=32.16 KN/M M=qL2/24=32.16×7.22/24=69.47 KN·M 则上部荷载M﹥2Mu=2×12.73=25.46 KN·M，即施工时四、五层楼板同时承载也不能满足要求。 1.3建议 通过计算建议第四、五层楼板钢筋作调整，改为12＠100双层双向。 验算如下： 已知：b×h=1000×130 砼C35,fy取340N/mm2(25)fcm=19 N/mm2 As=1131mm2（12＠100双层双向） ζ=Asfy/bh0fcm=1131×340/1000×100×19=0.202KN·M 查表得as=0.184 Mu=as×b×h02×fcm=0.184×1000×1002×19=35 KN·M 则上部荷载M=69.47 KN·M﹤2Mu=2×35=70 KN·M，即施工时能满足要求。 2．梁的计算： 2.1 梁实际受弯承载力计算（第四、五层板标高为17.600m、21.900m） 考虑第四、五层模板不予以拆除，以承受上部转换层传来荷载。 已知：b×h=350×800 砼C35,fy取340N/mm2(25)fcm=19 N/mm2 As1=1964mm2 As2=3928mm2 ζ=Asfy/bh0fcm=5892×340/350×750×19=0.402KN·M 查表得as=0.323 Mu=as×b×h02×fcm=0.323×350×7502×19=1208 KN·M 2.2 转换层荷载计算： 2.2.1已知：b×h=800×2800 砼C45,fy取340N/mm2(25)fcm=23.5 N/mm2 L=7.2m 大梁砼分二次浇筑，第一次浇筑高度为1.3m。 钢筋砼自重：1.2×(26KN/m3×0.8m×1.3m×9.9m)=321.2KN 模板及支架自重：1.2×0.9×(0.85KN/m3×0.8m×1.3m×9.9m)=9.45KN 施工人员及设备荷载自重：1.4×(1KN/M2×0.8m×9.9m)=11.1KN 振捣砼时产生的荷载：1.4×(2.0KN/m2×0.8m×9.9m)=22.18KN 则荷载总重：N=321.2+9.45+11.1+22.18=363.93KN q=363.93/9.9=36.76 KN/M 2.2.2已知：b×h=700×2600 砼C45,fy取340N/mm2(25)fcm=23.5 N/mm2 L=7.2m 大梁砼分二次浇筑，第一次浇筑高度为1.3m。 钢筋砼自重：1.2×(26KN/m3×0.7m×1.3m×7.2m)= 204.4KN 模板及支架自重：1.2×0.9×(0.85KN/m3×0.7m×1.3m×7.2m)= 6.0KN 施工人员及设备荷载自重：1.4×(1KN/M2×0.7m×7.2m)= 7.056KN 振捣砼时产生的荷载：1.4×(2.0KN/m2×0.7m×