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一、煤仓中可能释放的瓦斯量及需要煤仓排风量计算： 煤中瓦斯释放率随其开采后延续时间变化参见表13。 表13 瓦斯释放率与煤开采后延续时间关系 开采后延续时间 (h) 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 煤中瓦斯释放率(％) 20 32 42 51 59 66 72 77 81 84 87 89 90 91 92 93 为了排除原煤仓中可能释放的瓦斯而要求的煤仓排风量按下列公式计算确定： 二、判别煤体水分简易方法： 判别原煤外在水分当资料缺乏时，简易方法如下：可用手紧握一把原煤，然后手指伸直，当煤粒散开时，可判别原煤外在水分小于7％的民间常用方法。 喷雾装置，层间距离为3～5m，每层布置喷头1～3只。 三、计算喷嘴的喷出水量： 喷嘴的喷出水量一般与喷嘴构造、压力以及雾化角有关。设备用水量与设备本身有关，取得以上这些原始参数，就能较为准确地计算出井下洒水日用水量与设计秒流量。也可按下表所列参数进行井下洒水用水量计算。 表13.6.10 井下用水设施用水量、水压、日工作小时数 用水名称 用水量（L/a) 水压（MPa) 日工作小时（h） 防尘用喷雾装置 （0.03～0.08)×n（0.03～0.12)×n 0.3～0.51.0～2.0 10～12 风流净化水幕 （0.03～0.04)×n（0.03～0.10)×n 0.3～0.51.0～2.0 16～24 放炮用强喷雾装置 （0.2～0.3)×n（0.3～0.4)×n 0.3～0.51.0～2.0 1～2 移动液压支架强喷雾装置 （0.1～0.3)×n 1.0～2.0 10～12 放顶煤强喷雾装置 （0.1～0.15)×n 1.0～2.0 4～8 综采机组内外喷雾 1.3～2.0 0.1～0.5 8～10 煤巷掘进机 1.3 0.1～0.5 8～10 湿式凿岩机 0.08～0.10 0.15～0.3 8～10 混凝土配料搅拌机 0.4～0.6 0.1 4～5 煤壁注水泵进口 注1 0.1～0.5 8～15 冲洗巷道用给水栓 DN25 0.4～0.6 0.3～0.5 6～8 装岩前洒水及冲洗顶帮 DN25 0.3～0.6 0.2～0.4 1～2 装煤前洒水及冲洗煤壁 DN25 0.3～0.5 0.2～0.4 1～2 锚喷前冲洗岩帮 DN25 0.3～0.5 0.2～0.4 1～2 注：1 煤壁注水用水量可按每吨煤20～35L计算；四、自然风压的危害： 进出风井的标高差、温度差可造成进出风流的重率差而产生自然风压，无论矿井是否采用机械通风，自然风压都是存在的，且可成为矿井通风动力之一，进出风井井口标高差及矿井深度越大，产生的自然风压越大。较大的自然风压不但影响风压计算的正确性，而且对矿井通风还可能产生不利影响。据以往调查资料显示，有些矿井曾因自然风压较大，出现过进风井风量减小或风流停滞现象，甚至发生过进风井变为出风井。因此作本条规定。 五、 多风机通风系统风网规律： 在满足风量按需分配的原则下，如各台主通风机单独工作段的风压相等，则主通风机消耗在网路上的总功率最小，可达到通风网路风阻最小、分风合理、通风电耗省的目的。如各主通风机单独工作段的风压不相等，其风压差不宜过大，因为一台主通风机的能力若远大于另一台主通风机的能力，就会发生两台主通风机因争风而多消耗功率，还要影响到能力小的主通风机工作段的风流稳定性。 如果通风机之间的风压差较大，就应保持共用风路的风阻尽可能小，降低其风压，使各台主通风机的通风系统具有更大的独立性，并可实现早分风而有利于降低矿井的总风压和通风网路消耗的总功率。 六、 通风网络动态特性分析 一井巷风阻变化引起风流变化的规律? ? 1. 变阻分支本身的风量与风压变化规律? ? 当某分支风阻增大时,该分支的风量减小,风压增大;当风阻减小时,该分支的风量增大,风压降低.? ? 2. 变阻分支对其它分支风量与风压的影响规律? ? 1)当某分支风阻增大时,包含该分支的所有通路上的其它分支的风量减小,风压亦减小;与该分支并联的通路上的分支的风量增大,风压亦增大;当风阻 减小时与此相反.? ? 2)对于一进一出的子网络,若外部分支调阻引起其流入(流出)风量变化,其内部各分支的风量变化趋势相同.? ? 3)风网内,某分支风阻变化时,各分支风量,风压的变化幅度,以本分支为最大,邻近分支次之,离该分支越远的分支变化越小.? ? 4)风网内,不同类型的分支风阻变化引起的风量变化幅度和影响范围是不同的.一般地说,主干巷道变阻引起的风量变化幅度和影响范围大,末支巷道变阻引起的风量变化幅度和影响范围小.