左岸泄洪洞无压段施工数值模拟与监测分析.pptVIP

6 安全监测 6.2 趋向稳定判别 当围岩与支护结构具备以下变化特征时，将趋向稳定： （1）随着开挖面的远离，测值变化速率有逐渐减缓趋势； （2）隧洞收敛量已达到最大允许收敛敛的90%时； （3）周边收敛速率小于0.2mm/d；顶拱或底板位移速率小于0.1mm/d。 6.3 监测方案及成果 6.3.1收敛观测 我局根据溪洛渡工程左岸泄洪洞施工特点，收敛测点采取分阶段布置。1序按三点三线进行监测，顶拱1测点，两侧墙各布置1测点；2序按按三点三线进行监测，顶拱测点利用1序已布置测点，两侧墙重新布置测点；3序在2序基础上增加两点，按五点六线进行监测；4序不用重新布置测点，直接利用前两序布置测点，仍然按五点六线进行监测。每隔50~70m设置一组断面。 1序、2序，采用钢尺收敛计进行收敛观测。收敛观测断面测量锚点采用Φ25螺纹钢筋自制加工，前端为“O型圈”并采取防锈处理措施；测量锚点钢筋采用钻孔灌浆固定，锚固长度约1.0m；钢筋总长度依据喷砼厚度确定，测点“O型圈”距喷砼表面为5cm。 7、结束语 目前左岸泄洪洞无压段开挖支护已基本结束，实践表明，左岸泄洪洞无压段支护参数设计合理，开挖支护施工方案可行，整个施工期围岩变形稳定受控。 7、结束语 目前左岸泄洪洞无压段开挖支护已基本结束，实践表明，左岸泄洪洞无压段支护参数设计合理，开挖支护施工方案可行，整个施工期围岩变形稳定受控。 表5 各类围岩最大允许变形量 mm 11.68~18.25 17.39~24.30 4~5 16.15 16.2 Ⅲ2类围岩 8.11~11.68 13.23~17.39 5~6 16.15 16.2 Ⅲ1类围岩 5.82~7.9 10.17~12.82 6~7 15.89 15.7 Ⅱ类围岩 δ2（mm） δ1（mm） f H（m） L（m） 将表5成果与前述数字模拟成果对比分析，可见泄洪洞无压段各类围岩开挖支护模拟顶拱边墙最大变形量基本都在表5成果区间内，由此表明泄洪洞无压段各类围岩支护参数是合理的，开挖支护方案也是合理的。 3序、4序，考虑到泄洪洞断面大，受登高设备限制，拟在断面测点位置安装棱镜，改用多功能全站仪进行收敛监测。在施工过程中，对已埋设的菱镜加以保护。 在测点安装后立即进行观测，确定基准值；在洞室开挖或支护后的1～15天内，每天应观测1～2次；当掌子面推进到距观测断面大于2倍洞跨度后，2天观测1次；变形稳定后，每周观测1次。从目前收敛观测成果看，测得泄洪洞无压段最大收敛值约5mm。需要说明的是，收敛变形量数据是在开挖后取得，施工过程测点受爆破影响较大。 2条泄洪洞无压段，共布置有8个声波测试断面。每个断面布置6个声波测试孔，其中山内、外侧拱角各1个钻孔，孔向垂直洞壁，向上倾斜30~45°，在边墙距底板1/3处及2/3处左右侧墙各布置一个钻孔，孔向垂直洞壁，向下倾斜5°~10°。所有声波孔造孔孔深12m，孔径不小于55mm，钻孔完成后用清水冲洗干净。 声波测试采用WSD-2数字声波仪，水作耦合剂。自孔底向孔口方向施测，测点距20cm。从8个断面，48个测孔成果反映：围岩平均松动圈约0.4~1.2m。 6.3.2 声波测试 两条泄洪洞无压段多点位移计布置有4个断面，每个断面布置3套，每套内4个测点，采用BWC-4100型差阻式多点位移计。锚杆应力计与多点位移计配套布置，每个断面仍布置3套，每套内2个测点，采用MG-28A型差阻式锚杆应力计。数据测量采用五芯测法，采用SQ-5数字电桥进行电阻比、电阻值、反测电阻比及芯线电阻的测量。 实测数据反映，2#泄洪洞K1+226桩号顶拱位移达到最大，最大值为10.13mm，该部位锚杆应力值也达到最大50Mpa。其余部位位移在5mm内，锚杆应力基本在-3~15MPa。 6.3.3 多点位移计与锚杆应力计 * 左岸泄洪洞无压段开挖支护施工 数值模拟与监测分析 作者：杨 勇 刘正树 汇报：刘正树 2009年10月 摘要： 本文介绍了溪洛渡水电站左岸泄洪洞无压段开挖支护施工方案。结合左岸泄洪洞无压段围岩物理力学参数、支护参数，利用phase2二维有限元分析软件对各开挖支护过程位移进行了数值模拟。同时对施工期监测方案进行了介绍，对监测数据进行了分析。 1、引言 溪洛渡水电站是金沙江干流梯级规划方案中规模最大的水电站，由双曲拱坝、泄洪建筑物、引水发电建筑物等组成，最大坝高278.00m，总装机容量1260万kw。 左岸布置有1#、2#两条泄洪洞，其轴线平行，中心间距为50.00m。进口轴线方位角NE86.19°，出口轴线方位角NW31.81°，泄洪洞为有压接无压，洞内龙落尾型式。 左岸泄洪洞无压段是左岸泄