军民水库除险加固设计中若干问题浅析和体会2行政论文范文大全.docVIP

军民水库除险加固设计中若干问题浅析和体会2行政论文范文大全 军民水库除险加固设计中若干问题浅析和体会 3 地质勘探资料分析和评价 军民水库曾先后于1972、1976、1992年三次在大坝钻孔取样并进行了室内土工试验。为进一步分析军民水库渗漏的原因，分清是坝体渗漏、接触渗漏、坝基渗漏还是绕坝渗漏及其具体部位，印证原型观测资料的分析结果。本次对前三次的试验成果和钻孔压水试验结果进行分析和评价。 在分析中，对容重、渗透系数等的统计分析，分断面、高程进行，剔除明显不合理的数值，避免以整个大坝为单位的的平均值、大值、小值平均值统计，不能合理地分析各坝段的质量；为设计提供准确的设计参数。如个别点渗透系数反常，拉大了平均值，使粘粒含量、砾石、沙砾、粉粒含量较合理的土质，其渗透系数平均数竟高于10-4cm/s的现象。以同一库水位时的柱状图水位来复核测压管实测及设计推算的坝体浸润线；以压水试验值来复核评价坝基和绕坝渗漏。 通过分析，坝体高程69. 0 m以上土层密实度差，右坝段在高程69.0m附近自上而下均为风化料填筑，填筑土的干密度比左坝段的小；各断面的土质属中等压缩性，随时间增长密实性渐趋均匀，但右坝段的填土质量仍比左坝段差；右坝段的透水性比左坝段的大，最大k=1.9×10-3cm/s，左坝段的k值范围为3.0×10-7—4.47×10-4 cm/s。坝基相对不透水层顶板埋深一般为25-30m，其上部相对透水层ω值一般为10—220lu，属较严重—严重透水层，坝基存在渗漏问题。坝肩相对不透水层顶板埋深一般为20-30m，其上部相对透水层ω值一般为14—113.1lu，属中等透水—严重透水层，坝肩存在绕坝渗漏问题。钻孔水位基本与测压管水位基本保持相对应的关系。 为更直观的了解大坝的情况，对下游坝坡、排水棱体上进行了探井、探槽等原始的地勘方法。发现坝体85.6m高程以上土料有架空现象，由较多的碎石、块石及风化料填筑；右坝段69.15m高程附近有风化料填筑，填筑松散，多处架空，与60.6m平台内缘的渗水逸出点群有直接关系。左坝段69.4m高程以上土层松软湿润，并有多处渗水、塌方和裂缝。未发现接触渗漏。排水棱体挖开后，发现有淤塞现象。 地勘工作成果与原型观测资料分析结果基本吻合。 4 除险加固方案的选择 军民水库大坝存在的工程质量问题主要是坝基、坝体和绕坝渗漏问题及因渗漏使坝体浸润线抬高造成坝坡不稳的问题。设计就是要着重解决大坝的渗漏问题，建立起一道完整、封闭、可靠的防渗屏障，使大坝安全稳定。 目前对大坝渗漏处理的总原则是“上堵下排“。上堵的措施有垂直防渗和水平防渗，随着技术的发展，垂直防渗除原有的粘土铺盖、冲抓套井粘土心墙、坝体灌浆、砼防渗墙和帷幕灌浆方法外，还有近几年发展很快的塑性砼防渗墙、高压喷射砼墙、射水造孔砼墙和土工膜防渗等方法；水平防渗有粘土（土工膜）铺盖和水下抛土等。下排的措施有：在背水坡脚设导渗沟、坝后压盖、减压井和修复排水棱体等。 军民水库结合工程存在的问题，考虑了复合土工膜面板防渗、上游粘土斜墙防渗、冲抓套井回填粘土心墙防渗、坝中塑性砼防渗墙等方案，坝基均采用帷幕灌浆防渗。通过地形及地质情况、工程施工条件及难易条件、工程直接投资方面来看，冲抓套井回填粘土心墙方案较为优越，投资省，防渗体更适应变形。但从1992-1995年粘土心墙处理情况看，本地粘土质量较差，防渗效果不明显和安全度差；且与坝基帷幕灌浆难以衔接。而坝中塑性砼防渗墙方案则可避免上述问题，防渗体也适应变形，投资相差约3%。因此本次推荐了坝中塑性砼防渗墙方案。 5 大坝安全监测系统完善 大坝安全监测是评价施工质量、验证设计并指导工程安全运行的依据。军民水库大坝现状监测设施仅有人工观测的测压管，部分测压管淤塞严重，观测精度差，整理难度大，速度慢；同时缺乏水情、雨情、渗流量观测，无连续库水位和降雨观测资料，在相关分析时只有忽略滞后效应和降雨因子的作用，造成对滞后效应和降雨干扰明显的测压管的拟合精度有较大影响；不能及时准确反映工程的运行情况。 本次设计中按水利部颁发的《土石坝安全监测技术规范》进行，以渗流观测为主，配齐必要的观测设施，实行自动化实时监测，以人工监测复核。主要监测项目包括：坝体变形观测、坝体渗流压力监测、坝基渗流压力监测、绕坝渗流监测、库水位和下游水位监测、坝区雨量监测等项目。 共设有变形观测标点30个；设有浮筒式库水位计和下游压力式水位计各1个，安装超声波水位计用于检测坝后渗水量及绕坝渗水量；渗流观测为保持观测资料的连续性，仍按原断面和测点布置，在原有测压管安装钢弦式孔隙水压力计；但在塑性砼墙前后各布1个测点，在原施工导流渠、放空底涵位置增加观测点。设有坝区雨量计1个；所有观测设备均通过电缆