大桥主塔墩下横梁钢管桩施工平台计算单大桥主塔墩下横梁钢管桩施工平台计算单.doc

####大桥主塔墩下横梁施工平台计算单 一 、概述 ####大桥主塔墩下横梁长33m,宽6.8m,高6m,砼共878m3,重2200t;拟采用钢管桩平台方案,总体布置如下图: 二、结构强度验算 1、贝雷梁验算 贝雷梁按90cm间距均布，在横梁倒角处采用型钢支撑架，此处计算仍按贝雷梁考虑。各贝雷梁受力图示及计算结果如下（表中数据均为单排贝雷梁对应数据）： 塔身向桥轴线方向各贝雷梁荷载及反力表 间距(m) q1(KN) q2(KN) R1(KN) R2(KN) Mmax(KN.m) 备注 0～0.3 59.625 59.625 94.33 216.79 61.64 0.3～2.1 160.875 160.875 254.52 584.92 166.31 共2组贝雷梁 2.1～8.4 148.5 60.39 165.92 219.79 62.76 共7组贝雷梁 8.4～9.3 148.5 104.445 197.27 369.97 108.17 1组贝雷梁 9.3～10.2 148.5 148.5 234.94 539.92 153.52 1组贝雷梁 10.2～11.1 148.5 99 196.16 360.07 102.53 1组贝雷梁 11.1～16.5 148.5 49.5 157.39 180.22 51.54 共6组贝雷梁 说明：表中距离为从塔身向桥轴线方向各贝雷梁分布间距。 由上表可知，受力最不利贝雷梁为0.3～2.1之间贝雷梁，Mmax=166.312KN.m, Qmax=212.3KN，由《装配式公路钢桥》可知，单片贝雷梁所能承受的弯矩和剪力分别为788.2KN/m和245.2KN 得：N0=136.87KN； N1=1259.37KN， N2=870.16KN， N3=857.81KN， N4=1119.09KN， N5=644.09KN， N6=777.04KN； 以上支点的反力即为对应中桩的桩顶荷载。 Mmax=260.41KN.m, σ=Mmax/W=260.41×106/4684000=55.6Mpa;f=0.2mm; Qmax=710.85KN; (2) 两侧分配梁验算(见下图1/2分配梁受力图示)： 得：N0’=42.66KN； N1’=593.74KN， N2’=633.09KN， N3’=597.04KN， N4’=564.46KN， N5’=566.76KN， N6’=679.48KN； 以上支点的反力即为对应边桩的桩顶荷载。 Mmax=182.56KN.m,Qmax=339.76KN;由于弯距,剪力均小于中桩桩顶分配梁,应力计算略，强度符合要求. 3、钢管桩计算 (1)局部冲刷计算： 根据设计资料，水流速度为，施工水位为+3.8m，河床面标高-2.4m，则一般冲刷后的水深为: 则,故最大冲刷深度为: ； (2)桩入土深度计算 钢管桩直径为1.0m,壁厚δ=10mm，根据泉州地质资料可知，在2#墩平台范围内地质为：淤泥层=3.7m，亚粘土=4.8m和花岩。 淤泥层 3.7m； 4.8m; 由,列表计算各桩入土深度如下: 桩号 桩顶荷载(t) 入土深度(m) 桩号 桩顶荷载(t) 入土深度(m) N1 125.9 支撑在承台 N1’ 59.4 支撑在承台 N2 87.2 支撑在承台 N2’ 63.3 支撑在承台 N3 85.8 7.21 N3’ 59.7 6.02 N4 111.9 8.40 N4’ 56.4 5.87 N5 64.4 6.24 N5’ 56.7 5.89 N6 77.8 6.85 N6’ 67.9 6.39 说明：表中入土深度已考虑局部冲刷的影响 (3)容许应力验算 N为轴心压力， N=111.9t 则 ∴满足要单桩整体稳定性 ，钢管桩的受压稳定性计算按照轴心受压杆件计算。 N为轴心压力，为稳定系数。 钢管桩属于b类截面，截面特征 查表得=0.961 则 查表得=0.876 ∴满足要求 (5) 横向稳定性验算 由于平台为群桩基础,却桩与桩之间均进行连接,横向稳定性验算略; 2