(精)4纵向受力构件-3.pptVIP

4.3 砌体受压构件 受压砌体破坏特征如表4.5所示。 （3）高厚比β对承载力的影响 　　砌体的高厚比β是指砌体的计算高度H0与对应于计算高度方向的截面尺寸之比， β≤3时为短柱， β3时为长柱。 当矩形截面两个方向计算高度相等时， 轴压柱β=H0/b； 偏心受压柱（单向偏心受压沿长边h偏心）：偏心方向β=H0/h，垂直偏心方向β=H0/b。 墙体：β= H0/h（h指墙厚）。 　　随着高厚比的增加，构件承载力将降低；对于轴压短柱，纵向弯曲很小，可以忽略，不考虑高厚比影响。 　　　　 N ≤Nu=φfA　　　（4.21） 　　应用式（4.21）时应注意以下两点： 　　（1）当为偏心受压时，除计算偏心方向计算承载力外，还应计算垂直偏心方向计算承载力即按轴压考虑，特别是h较大，e较小，b较小，在短边方向可能先发生轴压破坏。 　　（2）由于各类砌体在强度达到极限时变形有较大差别，因此在计算φ时，高厚比还应进行修正，乘以砌体高厚比修正系数γβ，即β=γβH0/h，γβ值见表4.6。 【例4.8】已知某单向偏心受压柱（沿长边偏心），截面尺寸b×h=370mm×620mm，柱计算高度H0=5m（两方向相等），承受轴向压力设计值N=108kN，弯矩设计值M=15kN·m，采用MU10烧结普通砖、M5混合砂浆（f=1.5N/mm2），试验算该砌体的承载力。 【解】（1）计算偏心方向的承载力 　　e=M/N=139mm0.6y=186mm，满足要求。 　　β=γβH0/h=83，e/h=139/620=0.024，由式（4.20）得： φ0=1/(1+αβ2)= 0.912 　　φ=0.459 　　A=0.37×0.62=0.23m20.7m2，所以砌体强度f应乘以调整系数γa=A+0.7=0.93。 　　Nu=φfA=147kNN=108kN 　　所以偏心方向的承载力满足要求。 （2）验算垂直弯矩方向的承载力 β=γβH0/b=1.0×5000/370=13.53 　　φ0=1/(1+αβ2)= 0.785 　　对轴心受压构件，φ=φ0，故φ=0.785。 　　Nu=φfA=52kNN=108kN 　　所以垂直偏心方向的承载力满足要求。 　　试验及理论分析表明：局部受压砌体除受到竖向压力作用外，在局部受压面一定深度下，由于压力线的扩散而产生环向的拉力，并且当A/Al不太大时，环向拉力也不大，箍的作用大于环向拉力，局部受压砌体强度有明显提高；当A/Al太大时，环向拉力增加，箍的作用小于环向拉力，局部受压砌体将产生竖向劈裂破坏，所以对提高系数要加以限制。《砌体规范》给出了γ的容许值，见图4.16。 （2）受压砌体局部均匀受压 　　当作用在局部受压砌体上的竖向压力设计值Nl与局部受压面Al的形心重合时，局部受压砌体为均匀受压。局部均匀受压砌体的承载力应满足下列条件： 　　Nl≤γfAl 　　 ③计算公式 　　梁端支承处砌体局部受压承载力应按下式计算： Nl+ψN0≤ηγfAl （4.26） ④梁垫的设置 　　砌体局部受压承载力不能满足要求时，可在梁端支承处设置刚性垫块，即梁垫。梁垫可以现浇，也可以预制。梁垫构造如表4.7所示。 【例4.9】验算如图4.18所示外纵墙梁端局部受压砌体强度。已知梁的截面尺寸b×hc=200mm×500mm，梁的实际支承长度a=240mm，梁上荷载对局部受压面产生的压力设计值Nl=100kN，梁底标高处由上部荷载对全截面产生的压力设计值（不包括本层梁传来）∑N=160kN，窗间墙截面尺寸1200mm×370mm，采用MU10粘土砖，混合砂浆M5砌筑（f=1.5N/mm2）。 【解】a0=183mma=240mm 　　Al=a0b=183×200=36600mm2 　　A0=（b+2h）h=940×370=347800mm2　　（b+2h=200+2×370=940mm1200mm，所以b+2h=940mm。） 　　因为A0/Al=347800/36515=9.53，故ψ=0。 　　γ=2.022 　　所以γ=2.0。 　　ψN0+Nl=100kNηγfAl=77kN 　　所以局部受压承载力不能满足要求。 　　（3）网内钢筋间距不应大于120mm且不应小于30mm。钢筋间距过小，灰缝中的砂浆难以密实均匀；间距过大，钢筋的砌体横向约束作用不明显。为保证钢筋与砂浆有足够的粘结力，网内砂浆强度不应低于M7.5，灰缝厚度应保证钢筋上下各有2mm砂浆层。 　　组合砌体由砌体和面层混凝土（或面层砂浆）两种材料组成，故应保证它们之间有良好的整体性和工作性能。 　　（1）