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桥梁临时支座施工与验算 　　摘要：桥梁施工临时结构的安全稳定性直接影响着整个施工过程的各个重点环节，更直接关系到相关的生命财产安全，本文通过实例阐述了桥梁临时支座的施工验算基本方法，为同类工程作出示范。 　　关键词：桥梁 临时支座 施工验算 　　中图分类号：K928文献标识码： A 文章编号： 　　1 临时支座布置 　　本项目连续梁分别从30＃和31＃墩进行悬臂浇筑。由于连续梁设计为球型钢支座，为了为承受墩顶0#段及其模板等重量以及悬臂施工中不平衡弯矩，能够承受中支点处设计最大不平衡弯矩39082KNM和竖向支反力32159KN，需要在悬浇过程中对墩顶0＃块与墩身进行临时刚性固结。 　　浇筑墩帽时在墩帽顺桥向两侧，箱梁腹板处预埋Ф32精轧螺纹钢，螺纹钢外套直径4cm的pvc管，单根长度为10m，墩身锚固长度2m，精轧螺纹钢两端均利用锚垫板及螺帽进行锚固。墩帽浇筑完成后，在墩顶垫石两侧，精扎螺纹钢预埋处浇筑临时支座，每个主墩上设置4块。临时支座采用C50混凝土，临时支座中心布置位置顺桥向距离墩中心线1.6m，横桥向距离墩中心线1.875m。每条临时支座长2.95m、宽度0.6m、高度0.6m。临时支座配置4层Φ12mm螺纹钢筋网，钢筋布置间距200mm，纵向钢筋间距165mm作为骨架，绑扎φ10圆钢用来防止混凝土局部开裂。在边跨合拢施工完成后拆除临时支座。 　　2 设计检算 　　2.1抗倾覆检算·稳定弯矩计算 　　根据设计文件要求，悬浇过程中不平衡荷载不得超过20吨，以及临时固结结构要满足中支点处最大不平衡弯矩WSB＝39082KN-M。按混凝土浇注各个工况进行稳定弯矩的计算表2 　　 　　 　　表2 稳定弯矩表 　　由表2知最大稳定弯矩W1=50261.12KNM＞39082KNM。 　　2.2精轧螺纹钢锚固抵抗弯矩 　　基本参数 　　C35混凝土设计抗压强度fc=16.7Mpa；C40混凝土设计抗压强度fc=19.2Mpa；C50混凝土设计抗压强度fc=23.1Mpa；C40混凝土设计抗拉强度ft=1.71 Mpa； Ф32精扎螺纹钢截面面积A=804.25mm2；Ф32精扎螺纹钢设计抗拉强度为fpy=930Mpa；Ф32精扎螺纹钢设计力臂: 　　一侧精轧螺纹钢中心到另一侧临时支座中心线距离L=3.26m 　　抗倾覆检算 　　每根Ф32精扎螺纹钢允许抗拉力为：f=930 Mpa×804.25 mm2=747.9KN 　　设需要总计n根精轧螺纹钢，则： 　　精轧螺纹钢锚固抵抗弯矩W2＝nfL； 　　总抵抗弯矩Wd=W1+W2； 　　由Wd≥Mq，得Wd＝nfL+W1≥最大不平衡弯矩2Wsb＝2×39082kn-m； 　　即n×747.9×3.26+50261≥78164 　　计算得到n≥12，取16根。 　　每座桥墩实际布置32根精轧螺纹钢，单侧布置16根。 　　复核：Wd＝16×747.9×3.26+50261=89271.464kn-m≥2×39082kn-m； 　　安全系数Kc=2.28K=2.0，满足要求。 　　精轧螺纹钢锚固长度计算 　　预应力钢筋的锚固La=аfpy d/ ft 　　La—受拉钢筋的锚固长度 　　fy、fpy—普通钢筋、预应力钢筋的抗拉强度设计值 　　ft—混凝土轴心抗拉强度设计值；当混凝土强度等级高于C40时，按C40取值； 　　d—钢筋的公称直径； 　　 　　 　　а—钢筋的外形系数，按下表取用。 　　根据本工程实际情况，а=0.13，fpy=930Mpa，d=0.032m，ft=1.71 Mpa。 　　Ф32精扎螺纹钢锚固长度La=аfpyd/ ft=0.13*930*0.032/1.71=2.26m 　　施工时在预埋精轧螺纹钢的同时设置锚垫板（0.12m*0.12m）。设置锚垫板后，利用锚垫板锚固Ф32精扎螺纹钢筋，并利用锚垫板取代Ф32精扎螺纹钢筋与混凝土之间的粘结力。受力计算： 　　应力：σ=930*804.25*10-6 /（0.12*0.12）=51.9Mpa＜210Mpa 　　锚垫板采用标准构件屈服强度为210 Mpa（Q235），能够承受。 　　为防止锚垫板上方混凝土因局部受压过大产生破坏，参照《前庄桥通—Ⅰ—03》，48+80+48米连续梁图竖向预应力张拉部分，设置φ10螺旋筋。螺旋筋直径为120mm，间距为50mm，5圈长度。 　　安装螺旋筋后，混凝土受压强度（按等效网片）计算： 　　f=930*804.25*10-6/（0.62*0.81）=1.49Mpa＜16.7 Mpa，满足要求。 　　根据计算结果及精轧螺纹钢筋设计屈服强度，在设置锚垫板和布置了相应的螺旋筋、水平分布筋后