低压低渗气田产能评价及气井生产规律研究.pptVIP

苏37-15井历史拟合图 同时我们还对苏37-15井进行了平行边界模型的拟合， 新模型 K1=0.494mD, (K2/k1) =0.4, (K3/k1) =0.4, D1=D2=200米，Xf=40米 平行边界模型 K1=0.349mD D1=34米，D2=63米，Xf=10.6米 我们认为: 采用条带复合边界模型的拟合更符合实际情况。 结果讨论 * 低压、低渗气田 产能评价及气井生产规律研究 1、技术路线 生 产 动 态 研 究 产能评价现状分析 目前评价存在的问题 测试影响因素分析 产能评价方法改进 建立单井地质模型 探索新的解释模型 不稳定试井精细解释 单井动态模拟 合理产能确定 储层物性动态识别 递减规律 2、解决的关键技术及创新点 （1）提出苏里格气田气井产能评价方法(实现了优化设计) 单点法 首先利用修正等时试井资料，计算出苏里格气田气井的平均a值，进而建立了苏里格气田气井单点产能公式，再保证按测试回压PD＜80%连续开井，使得气井渗流达到拟稳定状态，如果未达到拟稳定状态，提出两种校正方法，这样就可以确保单点法测试的可靠性。 修正等时试井 实现了修正等时试井设计优化设计（等时测试时间应大于井筒储存消除和探测30米所需的时间，设计产量序列时应考虑尽量降低压敏效应，同时具有较大公比，并且最大工作制度产量不得超过携砂产量，延续流动时间应确保流动达到拟稳定状态）。 （α＝0.921401） 苏里格新的单点法公式 单 点 法 新公式计算无阻流量表 新公式（α＝0.921401），误差均小于10%(苏4井大于10%，试采发生冰堵，产量计量可能有偏差) 井号 P R (MPa) P wf (MPa) q g (104m3/d) 修正试井 AOF (104m3/d) 新公式qAOF (104m3/d) 误差(%) 苏4 28.40 15.23 19.93 23.58 27.37 -13.838 苏5 28.81 19.28 10.03 17.42 17.56 -0.783 苏6 28.00 15.43 15.13 21.32 21.24 0.3806 苏10 27.51 10.35 15.05 17.49 17.35 0.8435 苏16 29.29 20.90 3.50 6.98 6.86 1.7954 苏20 29.61 16.94 5.31 7.67 7.70 -0.348 苏25 27.14 21.65 4.06 10.29 10.64 -3.283 桃5 29.34 14.74 10.03 11.11 10.99 1.067 苏40-16 30.46 21.69 3.03 5.83 5.91 -1.403 方法1: 1、利用开井生产的早期资料，拟合出地层参数Kh、S等； 2、计算产能系数At随时间的变化关系式： 3、计算达到拟稳定的时间 4、利用经验关系计算D，从而获得B 方法2: 利用早期的测压点资料，建立井底压力Pwf随时间的变化关系式,然后计算有效驱动时间td,将有效驱动时间代入建立的井底压力Pwf随时间的变化关系式中，即可以得到有效驱动时间对应的井底压力值，以该压力值作为稳定点。 实例 : 桃5井压力恢复试井： 达到拟稳定的时间 ts=10.8天， 获得的稳定A值是 A=53.36，B=0.595 计算得到的无阻流量为：14.094万方，较以前方法计算得到 无阻流量（ 26.17万方），更接近修正等时试井得到的无阻流量（ 11.36万方） 从苏36-11的测试情况来看，压力降落十分平缓，说明修正等时试井设计较为合理 苏36-11井修正等时试井曲线 Pressure(MPa) Gas Rate（104m3/d） 修正等时试井设计 （2）完善了修正等时试井资料分析方法 分析了产能测试过程中出现的异常现象，提出：当进行修正等时试井资料分析时，地层压力应当采用目前地层压力，当产能曲线斜率为负时，可以采用叠加原理校正。然后利用建立的产能方程系数A、B，代入原有的地层压力，便可确定出对应的无阻流量，从而达到校正气井产能的目的。 ① 瞬时产量大于无阻流量 气井测试结果表 原因分析 1、气井瞬时测试产量与其绝对无阻流量的最大区别是所要求的气井生产时间不同。前者对气井生产时间没有要求，而后