维拓李洪求-YJK在复杂结构设计中的应用合编.ppt

六、关键节点有限元分析 地震工况： 大震控制工况： 1.2恒+0.6活荷载+0.5竖向地震+1.3水平地震 节点1应力最大值276MPa, 应力最大值位置与非地震工况相同，大小与非地震工况也相当。 大震不起控制作用。 其余位置的应力水平均低于201MPa。 六、关键节点有限元分析 六、关键节点有限元分析 典型节点3 西区屋面主桁架上弦节点 六、关键节点有限元分析 非地震工况： 1.35恒+0.98活荷载 最大值：节点应力最大值312MPa。（超限） 位置： 出现在H型钢腹板处及圆钢管与H型钢翼缘板相交处。 六、关键节点有限元分析 三种方式对节点3进行加强： 第一种方式 增加水平加劲 第二种方式 增加竖向加劲 以上两种方式，最大应力并没有变化，即并没有改善节点的受力状态！ 六、关键节点有限元分析 第三种方式 增加局部封板成箱型 H型钢腹板处及圆钢管与H型钢翼缘板相交处的应力由312MPa 降到219MPa。 六、关键节点有限元分析 地震工况： 大震控制工况：1.2恒+0.6活荷载+0.5竖向地震+1.3水平地震 节点2应力最大值215MPa, 应力最大值位置与非地震工况相同， 小于非地震组合工况下的最大应力（219MPa） 大震不起控制作用。 六、关键节点有限元分析 局部封板成箱型抗震工况应力云图 六、关键节点有限元分析 西区中间钢管柱与屋面桁架下弦节点 典型节点4 六、关键节点有限元分析 节点4 1.35恒+0.98活荷载工况应力云图 非地震工况： 1.35恒+0.98活荷载 最大值：节点应力最大值373MPa。（超限） 位置： 矩形钢柱内的底部两块加劲环板 （角部应力集中373MPa ，中间270MPa） 六、关键节点有限元分析 加劲环板加宽 洞口由1000X1000改为800X800，仍可满足施工焊接的空间要求 增大倒角处理 原设计240mm宽，现改为340mm宽 最大应力由373MPa降到244MPa 六、关键节点有限元分析 西区门式钢架上弦节点 典型节点5 六、关键节点有限元分析 非地震工况：1.35恒+0.98活荷载工况下，节点5应力最大值262MPa,最大应力出现在斜钢管的根部，其余位置的应力水平均低于200MPa。该节点总体应力水平适中,节点安全。 六、关键节点有限元分析 西区门式钢架下弦转角处节点 典型节点6 六、关键节点有限元分析 节点6： 1.35恒+0.98活荷载工况下，节点6应力最大值121MPa,该节点总体应力水平较低,节点安全。 六、关键节点有限元分析 七、现场施工情况 七、现场施工情况 七、现场施工情况 七、现场施工情况 谢 谢！ YJK振型6 MIDAS振型6 四、结构分析及比较 周期 Midas YJK 误差 1 2.23 2.39 7.2% 2 2.09 2.23 6.6% 3 1.95 2.00 2.6% 4 1.69 1.77 4.7% 5 1.69 1.68 -1.0% 6 1.51 1.59 5.2% 西区、中区 Midas Gen 与YJK周期对比 四、结构分析及比较 东区 周期 Midas YJK 误差 1 2.50 2.52 -1.04% 2 1.79 1.84 -2.84% 3 1.54 1.67 -8.69% 4 1.36 1.37 -0.85% 5 1.14 1.17 -3.28% 6 0.93 0.92 0.27% 四、结构分析及比较 Midas YJK 误差 总质量 319942 334459 4.5% Midas Gen 与YJK总质量、总反力对比 总质量 四、结构分析及比较 总反力 节点编号 Midas YJK 误差 D+L D L D+L 10001 3044 2621 245 2866 6.2% 10003 4855 4647 538 5184 -6.3% 10005 5572 4805 609 5414 2.9% 10007 5479 5153 641 5794 -5.4% 10009 5321 4435 577 5011 6.2% 10011 6103 5784 818 6601 -7.5% 四、结构分析及比较 结论： MIDAS与YJK的计算结果高度一致。 四、结构分析及比较 西区、中区上部钢结构对下部砼结构产生巨大推力，需要对砼部分设置预应力。 设计要点：设计中应进行预应力施工模拟 考虑混凝土结构和钢结构的施工顺序，在下部混凝土预应力梁完成张拉并且灌浆后，才会进行上部钢结构的提升。下部砼梁、柱配筋需要两个模型计算后取包络。 四、结构分析及比较 预