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新运河支架受力计算书
附：支架受力计算书
新运河大桥现浇箱梁计算书
1.编制依据
⑴新运河大桥施工图纸
⑵《结构力学》、《材料力学》、《钢结构设计与计算》
⑶《公路桥涵施工技术规范》 JTJ041-2000
⑷ 公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ 025-86）
2.工程概况
主桥采用102.2m（计算跨径）单跨简支钢桁梁，两侧引桥分别采用2×15.55m和16.45+16.5+16.5+16.45m支架现浇混凝土箱梁，与原有老桥T梁相衔接。梁高1.3米，梁宽12.5～13.5米，桥面横坡1.5%由箱梁整体旋转形成。
桥跨布置为 2×15.55 +103.2+ 16.45+16.5+16.5+16.45 m，桥梁全长200.2m。
由于主引桥横向布置不同，平面上主桥两侧各设一段长桥面宽度变化段。
3.施工方案
3.1 支架设计
碗扣架立杆长度采用1200mm、3000mm 、1800mm、2400mm，横杆长度采用600mm,900mm；具体各碗扣架的顶部调节高度视现场拼装据实调整。
碗扣架沿箱梁轴线成正方形或矩形布置，步距均为1.2米（见附图）。
1）内外腹板及横梁
立杆纵断面间距60cm，横断面间距60cm
2）箱梁中间普通段、翼缘板
立杆纵断面间距60cm，横断面间距90cm
顶部采用顶托，纵向铺设一层15cm×15cm方木，横向铺设10cm×10cm方木。
满堂支架布置：
4.支架计算 4.1 材料及其特性
名称 规格 截面积（cm2） 几何特性 备注 I cm4 W cm3 竹胶板 2440×1220×15mm 100×1.5 100×1.53/12 100×1.52/6 按1m宽计算 方木 10cm*10cm 10×10 104/12 103/6 15cm*15cm 15×15 154/12 153/6 钢管 Φ48mm×3.5mm 4.89 12.19 5.08 4.2 荷载组合 1 、计算所考虑的荷载类型： a 梁体自重 b 施工荷载：2.5KPa c 振捣荷载：2.0KPa 2 、菏载组合 计算刚度时：荷载组合I： 1.2*a 计算强度时：荷载组合II： 1.2*a+1.4* b+c
4.3 底模计算. 底模采用15mm竹胶板，计算时按简支梁考虑。
4.3.1 计算模型
腹板处 荷载组合：
底板处 荷载组合：
翼板处 荷载组合：
4.3.2计算结果
腹板处
1 强度计算
跨中弯矩：
弯曲应力：
2 刚度计算
跨中挠度：
底板处
1 强度计算
跨中弯矩：
弯曲应力：
2 刚度计算
跨中挠度：
翼板处
1 强度计算
跨中弯矩：
弯曲应力：
2 刚度计算
跨中挠度：
4.4 方木小楞计算
底模将其承受的菏载以均布荷载的形式传给其下的方木小楞（），方木小楞计算时按简支梁考虑荷载数值按底模计算模型最大值考虑。腹板、底板及翼缘板处方木搁置于间距0.6米的方木大楞上。
4.4.1计算模型
腹板、底板及翼缘板处
腹板处 荷载组合：
底板处 荷载组合：
翼缘板处 荷载组合：
4.4.2 计算结果
腹板处
强度计算
跨中弯矩：
弯曲应力：
2 刚度计算
跨中挠度：
底板处
1 强度计算
跨中弯矩：
弯曲应力：
2 刚度计算
跨中挠度：
翼缘板处
1 强度计算
跨中弯矩：
弯曲应力：
2 刚度计算
跨中挠度：
4.5 大方木（）计算
腹板上方木小楞间距为20cm,计算时可按均布荷载考虑，其值为方木所传递最大荷载。
底板及翼缘板上方木小楞间距为30cm,计算时可按均布荷载考虑，其值为方木所传递最大荷载。
大楞规格为150*150mm的方木，为了方便计算，现浇箱梁自重是按整体均布考虑，腹板处支架横向间距取0.6米，底板及翼缘板处支架横向间距取0.9m，大楞按简支梁考虑。
1、荷载组合
腹板处
小楞所传递给大楞的集中力为：
底板处
小楞所传递给大楞的集中力为：
翼缘板处
小楞所传递给大楞的集中力为：
大楞方木自重：g＝6*0.15*0.15＝0.14kN.m
2、截面参数及材料力学性能指标
W a3/6 1503/6 5.63*105mm3
I a4/12 1504/12 4.22*107mm4
3、承载力计算
腹板处力学模式：
最大支座反力荷载模式：
a强度
采用清华大学SM Solver 进行结构分析：
最大跨中弯距 Mmax＝1.07KN.m
σmax＝Mmax /W＝1.07*106/5.63*105＝1.90MPa≤[σ0] 合格
b刚度
集中荷载: P 4.26*3-1.4* 2.0+2.5）
f Pl3/ 48EI +5ql4/ 384EI
9*1000*6003/ 48*9*103*4.22*107 +5*0.14*6004/ 384*9
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