烽火抗浮设计及独基防水板新做法总结讲述.pptx

烽火项目抗浮设计及独基防水板新做法总结;烽火A区地下室长宽为163.26mX150.8m。地下室顶板上覆土为1000mm。底板面建筑层为100mm。地下室层高为3700mm。由于整个场区从北向南的高差有4m，从西向东的高差有2m。因此，建筑将顶板及底板按地形采取了二次标高的调整。如图： 从图上可以看出，由于标高比较多，抗浮设计变得比较复杂。 ;二、地下室与抗浮水位;由于现在地下室范围都比较大，这种一般情况越来越少，其他几种情况越来越多起来：;在上面三种情况中，由于地形的原因，导致地下室二边的地下水位高度不一致，那么，就应该按区块进行设计。 但是，在实际设计中，往往我们取的是场区四周的最低标高进行的抗浮设计，我们认为，地下水不会超过最低点，否则地下水将会漫出地面。这种想法可以说对，也可以说不对。 因此，需要我们对地下水的形式及地下室底板下的土的性质进行研究，才能确定地下水位的合理取值。 ;三、地下水的类别;;;;四、地下水运动的规律;五、抗浮水位及浮力计算;潜水水位也会有季节性改变;地下室底板位于不透水层或弱透水层;当地下室底板位于透水层和上层滞水中时，抗浮水位就需要取到最可能达到的高位---即建筑室外地面； 当地下室底板位于透水层和潜水中时，抗浮水位同在滞水中一样，就需要取到最可能达到的高位---即建筑室外地面； 当地下室底板位于不透水层时，可以不考虑抗浮；但是此种情况需要认真研究地下室侧板和基坑之间的回填情况，方可说是否计算抗浮。 ;当位于不透水层的几种减少浮力或者说达到不抗浮的措施：;当位于弱透水层时，水浮力的折减 有的专家对“滞水”赋予新的概念，它是指“潜水位以上的弱含水层中重力水及人为渗漏补给的层中孔隙水”。该文作者认为，对此类“滞水”可以折减，折减系数为0.5～1.0。文中所指弱透水层是指渗透系数k ≤ 0.5m/d的地层。 ;全国民用建筑工程设计技术措施（2009版） （ 地基与基础）分册中也有详细说明：;六、烽火项目水位选取;下面来看一下烽火的勘查报告对于场区地下水的描述和地质剖面;报告中将上层水定为上层滞水，我认为是不合适的，应该是潜水。 由地质剖面可以看到，地下室底板位于不透水的第5层粘土层和弱透水的第4层粉质粘土层，因此，不能够采用场区最低点进行最高水位的抗浮设计。 在第一次设计中，采用的分块方式和锚杆布置如下： 总共的抗拔锚杆数量为767根。;由于抗拔锚杆根数太多，甲方提出优化要求。对建筑总图重新研究后发现，在右侧紧贴的二栋商业的标高很低，从新进行水位划分。同时按水位的线性变化，从高向低，从左至右的按线性进行设计锚杆。锚杆数量减少为431根。;七、抗拔锚杆钢筋计算及布置;;抗拔锚杆承载力和桩基计算相似，仅仅只考虑侧阻。新版地标11.5.3.4条中有这样一句话：底板及抗拔构件容许变形值不宜大于10mm，不应大于20mm，且抗拔构件抗浮稳定安全系数不应小于1.5，抗拔构件应满足抗裂要求。 此条说明了三个问题： 1）变形值是需要控制的，同时，在计算底板抗浮 时，不应将锚杆作为抗浮支点，还是应按整板浮力计算。 2）抗拔锚杆的试桩提值可以最小提1.5倍，而不是2倍。 3）裂缝是需要计算的。;抗拔锚杆承载力及钢筋的计算;大家可以看到，不管是抗拔力还是钢筋面积，都是有折减系数的。在计算时应特别注意！ 锚杆的布置：锚杆的布置有在基础下、基础梁下及底板下三种形式。 ;由以上论述，在底板中进行锚杆设计时，应考虑的相当仔细，但是我们在实际设计过程中，没有那么多的时间进行这么细致的，相匹配的设计方式是，必须按浮力进行底板及基础梁的设计，不应扣除锚杆的有利作用，然后将顶板及底板的重量与浮力的差值用锚杆平衡，保证柱子不被浮起来。;以往我们进行独基防水板的设计时，依据地基承载力算出独基大小，然后就进行了防水板板带的布置及计算。下图可以看出，独基范围小于防水板的交叉区域，板带长度较长。;在烽火的设计中，采用了另外一种形式，将独基做成倒梯形，从而减少板带长度，相应减少板带的配筋。;必须合理选取抗浮水位，对水纹条件和地下室底板下的土性进行认真分析，才能够做到合理经济的抗浮设计。 在合适的条件下，可以采用措施做到减少浮力和避免浮力。 根据地基承载力选着独基的构造形式，可以有效减少底板配筋。