试井解释基础知识(理论)资料.ppt

直角断层油藏半对数压力曲线 直角断层在半对数曲线上表现出4倍斜率的直线。 平行断层油藏双对数压力及导数曲线 在一条窄长的通道上，随着时间的增加，在距井较远的地方，逐渐形成拟线性流，压力曲线逐渐形成近似1/2斜率的直线，压力导数也呈现出1/2斜率直线，二者逐渐趋于平行。 封闭地层中心一口井油藏双对数压力及导数曲线 压力及其导数曲线在晚期均逐渐趋于单位斜率直线(45o)。 压恢试井曲线特征 封闭地层中心一口井双对数压力及导数双对数曲线 封闭油藏中心生产井关井时，块中的压力渐渐趋于平衡，接近平均地层压力，此时压力导数降很快下降，并趋于0。 封闭地层某侧一口井双对数压力及导数双对数曲线 开井压降和生产相当长时间后关井恢复，到接近井的直角断层影响井的压力动态时，两者基本一致，出现封闭断块后，压降值逐渐加大，形成拟稳定流，双对数和导数接近于斜率为1的直线，而恢复曲线则趋于平衡使导数迅速下降并趋于0。 压力恢复“驼峰”原因分析 图(a)为刚关井时的状态，假定续流已经结束，井筒中存在气液两部分，部分气体在液面上方，体积为1m3，压力为常压0.1MPa，另一部分气体在液体下方，体积也是1m3，液柱高度为1000m，按相对密度0.95计算，下方气体的压力为9.6MPa。下方气体会由于相对密度差异向液体上方移动，使气液相重新分布，如图(b)所示。 假定在这一过程中，井筒与地层无流体交换（实际上相的再分布和流体交换同时发生），当气柱到达上方后与上方气柱合并体积为2m3。由于下方气体原来处于高压下，合并后，用理想气体定律可以计算出合并后的气柱内压为4.85MPa，体积2m3。 此时井底的压力变为9.5＋4.85＝14.35MPa，这样，井底压力就高于正常井底压力，形成压力恢复曲线上的“驼峰”。 压力恢复“驼峰”的形成条件 (1)地层具有中等或者中等偏高的渗透性。原因在于：对于低渗透地层，地层压力较长时间以较大辐度不断恢复，会抵消和遮盖相分布造成的压力升高，一直看不到“驼峰”现象； (2)井筒中流体的粘度应比较高。只有粘度较高，才能延缓气柱的上升过程，从而使井筒中的压力平衡延缓到压力恢复之后； (3)原油泡点压力应比较高，或者具有气夹层，使井底具有较多的已分离气体，这样才能发生面显得想重新分布过程； (4)井底具有较高的S值，形成井壁阻力，会有助于“驼峰”的形成； (5)油套管环形空间有封隔器隔开，阻止油管中由于压力升高挤出的流体倒流到环形空间，迫使井底套力上升。 典型曲线 渤海埕北油田： 储层特征：渗透率：1.67D; 原油粘度55mPa.s；泡点压力14.91MPa;S：24.8(A21井),1.44(A4)井；井下座有封隔器。 四、双重孔隙介质油藏 物理模型 假设油藏中存在两种介质：裂缝系统和基质系统。基质岩块不能向井筒中直接供液，流动总是先从裂缝开始，逐渐向基质岩块波及,裂缝系统渗透率远大于基质岩块系统的渗透率。 kf 井 km 双重孔隙介质的有关概念和定义 1、裂缝系统的体积比 2、基岩系统的体积比 3、裂缝孔隙度 4、基岩孔隙度 5、(裂缝+基岩)总孔隙度 6、裂缝系统弹性容量 7、基岩系统弹性容量 双重孔隙介质的有关概念和定义 8、弹性储能比 9、窜流系数 其中,a是基质岩块的形状因子,定义为: l是基质岩块特征长度,n是裂缝面的维数 常见的a值: a= 12/h2 基质岩块呈层状,层厚为h 60/a2 基质岩块呈正方体, 边长为h 15/r2 基质岩块呈圆球状, 半径为h 弹性储能比反应裂缝系统的储油量占总储油量的百分比;窜流系数反应的是原油从基质岩块流到裂缝的难易程度。 数学模型解析解 双重孔隙介质Laplace空间解 拟稳态流动状态下： 不稳定流动状态下： (层状) (球形) 典型曲线—双重孔隙介质油藏 双对数压力及导数曲线(拟稳定流动) 典型曲线—双重孔隙介质油藏 双对数压力及导数曲线特征(拟稳定流动) I—续流段：裂缝系统的流体开始流动，而基质尚未参与流动前表现出均质油藏特征。 II—裂缝径向流段：当S接近0、C较小、窜流系数较小(基质向裂缝的窜流发生较迟)、弹性储能比较大（裂缝中有充分的液体供给）时，就可以出现裂缝径向流； III—过渡段：即裂缝系统中采出液体后压力下降，基质系统开始向裂缝系统补给液体，缓和压力的下降； IV—总系统径向流段：即窜流过程稳定以后，裂缝和基质系统中的流体同时参与压力变化过程，出现总系统径向流段，导数曲线上出现水平直线段。 典型曲线—双重孔隙介质油藏 半对数曲线特征(拟稳定流动) 半对数曲线上出现两条平行的直线段，第一条直线段代表裂缝径向流段，第二条直线段代表总系统径向