新站油田注水压力上限确定方法的探讨.pdfVIP

维普资讯 56 第24卷 第6期 大庆石油地质与开发 P．G．O．D．D． 2005年 12月 文章编号 ：1000·3754 2【005)06-0056-．02 新站油田注水压力上限确定方法的探讨 周振华，范长海 (大庆油田有限责任公司第九采油厂，黑龙江 大庆 163453) 摘要：新站油田低渗透、非均质性严重，天然裂缝发育，注水开发油井见水后含水上升快、产量递减 快，多方向见水，治理难度大。实践表明，以无源微地震测试结果为基础的拟泊松比法确定的注水压 力上限能够较好地适应油田开发的需要。 关 键 词：裂缝；注水压力上限；拟泊松比法；效果 中图分类号：TE34 文献标识码：A 试储层有效渗透率与基质的空气渗透率的级差偏小。 1 确定注水压力上限的目的与意义 新站油田显裂缝不发育，以微裂缝、隐裂缝为主，注 水压力高、油层吸水能力有限，不能进行多轮次的调 新站油田葡萄花油层砂体和断层分布较复杂，空 剖，只能以定压注水为主延迟油井见水时间 。 气渗透率为2．3×10一一90×10～ m ，平均为6．5× 10一 m ，孔 隙度 为 14．3％ 一17．5％，平 均为 2 不同计算方法确定的注水压力上限 16．5％，非均质I生严重，油藏具有异常高压的特点， 结果及其差异 葡萄花油层普遍发育天然微裂缝，局部天然裂缝发育 程度高且具有 3个特点： 注水井注水时井底的流压正好等于油层破裂压力 (1)裂缝没有明显主方向。根据64井次无源微 时的井 口注水压力时即为井 口注水压力上限。注水井 地震法测试的结果，共测出167条裂缝，其中NW 向 正常注水时应低于此压力，否则 ，油层裂缝可能过度 50条，占总数 的29．9％，NE 向68条，占总数 的 开启 ，造成油井过早水淹。油层破裂压力的确定方法 40．7％，EW 向37条，占总数的22．2％，SN 向 12 主要有拟泊松比法 、油田最小压裂破裂梯度法和油田 条，占总数的7．2％。 平均压裂破裂梯度法。 (2)油井见水后含水上升快 ，但见水井没有明 2．1 拟泊松比法 显的方向性。全油田83口见注人水井，按见水方向 泊松比法油层破裂压力计算公式为 ] 可分为4类：①EW 向油井见水32口，占见水井总 Pf= (P 一P) +p (1) 数的38．6％；② SN 向 33口，占见水井总数 的 一 y 39．8％；③NE向 10VI，占见水井总数的 12．0％； 式中 p，——油层破裂压力；P。——上覆岩石压力； ④Nw 向8口，占见水井总数的9．6％。 p——注水井井底附近油层压力；——泊松比。 (3)出现5口套损井，其中注水井4口，井径 首先利用地应力测试裂缝开启时注水井的井 口压 和铅模证实主要是未射孔的泥岩段变形，分析主要原 力，加上静水柱压力，减去嘴损压力，计算出测试时 因是由于裂缝造成泥岩吸水，泥岩吸水后膨胀地层应 注水井油层破裂压力，再根据式 (1)计算出地应力 力局部加大，造成套管变形。 测试时的油层泊松比；然后根据重复地应力测试井计 新站油田发育近似垂直的两组或两组以上裂缝， 算出泊松比变化率与注水井井底附近油层压力变化率 不具备沿裂缝线性注水的条件。为了避免裂缝