蒿泊楼悬挑脚手架搭设方案.docVIP

脚手架搭设方案 工程名称：蒿泊旧村改造C12#-15#、D19# 施工单位：乳山市威助建筑安装有限公司 监理单位：威海经技区顺通建设监理 有限公司 建设单位：威海市福成房地产开发有 限公司 时 间：2010年3月26日 一、工程概况 蒿泊旧村改造C12#、13#、14#、15#、D19#楼，建筑建筑面积19309.52m2。建筑层数为七层，采用框架结构形式，结构抗震设防烈度为7度。 二、方案总体说明 根据工程实际情况，结合规范要求，决定在本工程中采用悬挑脚手架，且悬挂密目立网进行全封闭施工。 三、设计计算书 解：1、验算横向水平标强度和变形 作用于横向水平杆线荷载标准值 可变荷载qk=2×0.9=1.8KN/m 永久荷载gk=0.35×0.9=0.315 KN/m （1）验算抗弯强度 MGK=（gklb2/8）[1－(a1/lb)2]2 =[(0.315×12)/8][1－(0.3/1)2]2 =0.0326KN.m MQK=qklb2/8=(1.8×12)/8=0.225KN.M 按规范5.2.2式 M=1.2MGK+1.4MQK=1.2×0.0326+1.4×0.225 =0.0391+0.315=0.354KN.m 查附录B 表B 截面模量ω=5.08cm3 σ=M/ω=(0.354×106)/(5.08×103) =69.7N/mm2 205N/mm2 故满足要求。 （2）验算变形 查表得 弹性模量E=2.06×105N/mm2 惯性矩 I=12.19×104mm4 容许挠度 [υ]=l/150=1000/150=6.7mm 根据5.1.3要求，取荷载短期效应组合 q=gk+qk=1.8+0.315=2.115KN/m 按单跨简支梁计算： υ=5qLb4/384EI =（5×2.115×10004）/(3842.06×105×12.19×104) =1.1mm[υ] 故满足变形要求。 2、验算纵向水平杆抗弯强度及变形 按5.2.4由横向水平杆传给纵向水平的集中力标准值按三跨简支梁计算， 由于横向水平杆传递给纵向水平杆里排的力大，所以只需验算里排。 恒载 Fg=Rg={gklb[1+(a1/lb)]2}/2 =[0.315×1×(1+0.3/1)2]/2 =0.266KN Fq={qklb[1+(a1/lb)]2}/2 =[1.8×1×(1+0.3/1)2]/2 =1.521KN （1）验算抗弯强度 查手册 MGKmax=0.175×FgLa =0.175×0.266×1.8 =0.084KN.m MQKmax=0.213×FqLa =0.213×1.521×1.8 =0.583KN.m 根据5.2.2条 M=1.2×0.084+1.4×0.583=0.1008+0.8162=0.917KN.m σ=M/ω=(0.917×106)/ (5.08×103) =180.5N/mm2205 N/mm2 故满足要求。 （2）验算变形 [υ]=l/150=1800/150=12mm10mm ∴取[υ]=10mm υ=1.146FgLa3/100EI+1.615FqLa3/100EI =(1.146Fg+1.615Fq)La3/100EI =(1.146×0.266+1.615×1.521)×18003×103/100×2.06×105×12.19×104=64mm[υ] ∴满足要求。 3、验算连接扣件抗滑力 查表 Ro=8KN（直角扣件） Rg=Rg1+Rg2=Fg+1.15 Fg=0.266×(1+1.15)=0.572KN Rq=Rq1+Rq2=Fq+1.3Fq=2.3Fq=2.3×1.521=3.498KN R=1.2Rg+1.4Rq=1.2×0.572+1.4×3.498=5.58KN8KN ∴连接件满足抗滑承载力。 4、验算立杆稳定性 按5.3.5条，其底层立杆底座处为最不利部门 步距=1.8m NGLK=gkH=0.1337×14.15=1.892KN(查表A2) RgA=4×{0.11×1.8+0.5×0.3×1.8×1.0×[1－(0.3/1)2]} =4×(90.198+0.491) =2.76KN RgB=4×0.5×0.3×1.8×1.0×[1+(0.3/1)2] =1.825KN RqA=qllb/2=2×1.8×1/2=1.8KN RqB=0.5×2×1.8×1×[1+(0.3/1)]2=3.04KN 当不考虑组合风荷载，最不利杆为内立杆。 N=1.2×(NG1K+RgB)+1.4RqB =1.2×(1.892+1.825)+1.4×3.04 =8.716KN 组合风荷载验算外立杆 RgA1=RgA+0.028×1.8×1