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钢管卸料平台架设计 一．工程简介： 该工程将搭设27m高度的双排钢管卸料平台。 已知立杆纵向距为L=3m，横向距b=1.8m，内立杆距墙体b1=0.35m，铺设2.5cm厚模板9层。假设施工层为9层，每层施工荷载为3.0KN/m2，竖向间距为H1=3m，钢管为φ48×3.5，截面积A1=489mm2，强度设计f=205N/mm2，回转半径为V=15.78m，大横杆步距为1.8m，n=9。 二．卸料平台计算简化及规定： 1、平台整体稳定计算简化为对立杆整体稳定计算，而立杆的整体稳定计算按计算轴心受力格构式压杆计算，其格构压杆由内、外排立柱及横向水平拉杆组成。 2、对卸料平台连墙杆均匀设置且覆盖面积10m2左右，基本风压又小于0.35KN/m2，可以不考虑风荷载作用。 三．施工荷载值的规定： 卸料平台的施工荷载不得超过3.0KN/m2。 1、恒载：包括立杆、大小横杆、剪刀撑、脚手板、扣件、封闭式安全立网等各构件的重量，这部分荷载在进行强度核算时应乘以1.2的分项系数。 2、活载：包括物料、推车、作业人员，这部分荷载在进行强度核算时应乘以1.4的分项系数。 四．验算搭设平台的允许高度： H=KA∮Af=1.3(NGK2+1.4NQK)/1.2NGK1×h（搭设高度计算） Hmax=H/1+0.01H（最大允许搭设高度计算公式）。 KA：与立杆截面有关的调整系数。 KA：内外排立柱为单管时KA=0.85 ∮：格构成压杆整体稳定系数。 ∮Af：立杆稳定承载力。 A：内外排立柱毛截面面积之和A=2×A1 f：钢材抗压、抗拉、抗弯强度设计值。 1.3：恒载+活载乘以各自分项系数之和后附加的系数。 NGK1：一步一纵间距的钢管、扣件重量（KN）。 NGK2：一个纵间距附件、物品重量（KN）。 NQK：一个立纵距的施工荷载标准值产生的轴力。 由h=1.8m，b=1.8m查表得∮Af=48.89KN； 由b=1.8m，L=3m，脚手板铺设共9层，查表得NGK2=4.185KN； 由b=1.8，L=3m，gK=4KN/m2，查表得NgK=8.4KN； 由h=1.8m，L=3m,NGK1=0.411KN； 由于该平台为单立柱，故KA=0.85； H=0.85×48.89-1.3（1.2×4.185+1.4×8.4）/1.2×0.411×1.8=71.3m； Hmax=H/1+0.01H=71.3/1+0.01×71.3=41.8m27m； 满足要求。 五．验算平台结构的整体稳定： 1．求N值： 卸料平台最底部的压杆轴力为最大，故 N=1.2（n×NGK1+NGK2 ）+1.4NQK =1.2（9×0.411+4.185）+1.4×8.4 =21.22KN 2．求∮值：由λ=μ. λx，查∮值表λx=5.71，μ=25， 则λ=μ. λx=5.71×25=143，∮=0.336 3．求高度调整系数KH，搭设高度为27m, 故 KH=1/1+0.01H=1/(1+0.01×27)=0.78 整体稳定验算： N/∮A≤KH.KA.f N/∮A=21220/0.336×2×489=64.57N/mm2 故 KH.KA.f=0.78×0.85×205=135.9N/mm264.57N/mm2 经验算后满足要求。 六．验算卸料平台立柱的局部稳定： 立柱的局部稳定最不利是底层里排立柱段。 已知h=1.8m，I=15.78m，b1=0.35m，b=1.8m，σm=35N/mm2 试验算立柱的局部稳定σ： （一）、局部稳定验算： N/∮1A1+σm≤KA.KHf QK=3.0KN/m2时，σm=55N/mm2，I=15.78mm （二）、求N值： N=N1+N2 N1=（1/2）×1.2(N×NGK1) =（1/2）×1.2(9×0.411) =2.22KN； N2=0.5×b+b1/1.4×(1.2NGK2+1.4NQK) =0.5×1.8+0.35/1.4×(1.2×4.185+1.4×8.4) =14.96KN N=N1+N2=2.2+14.96=17.16KN （三）、求∮值： 由λ=h/I=1800/15.78=114，查表∮1=0.626 （四）、求σm： 由于gk=3.0KN/m2，所以σm=55N/mm2。 (N/∮1A1)+ σm=17164/0.626×489+55=111.09N/mm2 KA.KHf=135.9N/mm2111.09N/mm2 验算结果满足要求。 七、安装和拆除的技术安全措施： 1、施工中不允许超过设计荷载； 2、平台剪刀撑、连墙杆的设置要能保证整体的刚度和稳定性。 3、每一楼层设有3个连墙点，楼板预埋48×