龙门架拼装方案设计.docVIP

组装式龙门架桥机和双导梁整体式架桥机 拼 装 方 案 设 计 一、组装式龙门架桥机拼装设计 1、方案设计 本工程组装式龙门架桥机和双导梁整体式架桥机设计最大吊装重量为45T，均采用由湖南省郴州公路工程机械总厂制造的321战备钢桥拼装而成。 预制场内梁板吊运依靠两套大龙门吊机抬吊，通过安装在塔架底部平车上的牵引和制动装置同时配套的电动卷扬机系统移动来完成。 龙门吊横梁净宽30m，由四排单层贝雷桁架片组拼，横梁端部通过270cm支承架连接，每两排以90cm支承架连接，并在贝雷桁架底部加设加强弦杆。 龙门吊塔架由四排双层贝雷桁架立向通过高强销子连接，四排贝雷片间通过270cm支承架连接，支撑架由四排单层长9米的贝雷架通过270cm宽支承架组拼，每塔架底部设2只四轮平车。 横梁端部各用4根缆风绳与支撑架两端拉紧，每隔10m处用I20工字钢制作横向定位架将两道90cm宽的横梁连成整体，确保横向稳定。 2、内力验算 （1）横梁（图中单位为cm） 根据设计图及施工状况，起吊荷载按45T设计，贝雷架自重荷载400kg/m 。 弯矩计算： M理=450000×30/（8×4）+4000×302/（4×8）=534375N.m。 因M允=1687500N.mM理（满足） 挠度计算（当集中荷载处于跨中时为最不利荷载）： f理=450000×303/（8×48×2×1011×250896.6×10-8）+5×4000×304/(4×384×2×1011×250896.6×10-8)=0.084m 因f允=0.1mf理（满足） 说明:挠度计算时按每排贝雷架独立承受荷载所产生的理论值，而实际上每两排通过支承架连接成桁架结构，其受力体系更加完善，实际数值将绝对小于理论值。 （2）销结塔架计算（图中单位为cm） 因贝雷片连接依靠支承架销结而成的塔架，其构件内部具有足够的强度和稳定性，因此，应以销接结点的轴向力控制设计。 如图所示，销接结点轴向力为： N理=（45/4+8×0.3+44×0.3/2）×0.75/1.5=10.125T 因一只塔架由8只销连接，考虑3只销子同时受力，每只销子允许受轴向力为55T，故N允=3×55=165TN理（满足）。 3、龙门架桥机拼装顺序 ①对运抵拼装现场的贝雷桁架片及零部件进行验收，合格且齐全后方可进行拼装。拼装按照自下而上、左右对称的原则进行。 ②分别对塔架底部的牵引平车、支承架、塔架、横梁单独进行拼装。 ③在各个主要组成部分单独拼装完成后，按照自下而上左右对称的吊装顺序，首先使塔架底部的牵引平车在轨道上就位，然后在平车上安装由四排单层长9米的贝雷架拼装而成的支承架。 ④在支承架就位后，在支承架的中部焊接塔架的底部连接件，随后把高6米、由四排单层贝雷架拼装而成的塔架吊装就位。 ⑤在龙门吊左右两只塔架安装稳妥且处于同一立面时，由吊机将33米长、由四片贝雷架拼装而成的横梁吊装就位。 ⑥在各主要部件吊装完成后，系统安装各电气设备。在各个系统协调统一后，龙门吊的拼装方可结束。 二、梁板场外移运方法 按施工梁板运输路径，以2道轻轨垫枕木铺设移梁轨道，轨道起端设2只移梁平车，移梁平车配设牵引和制动装置，由电动卷扬机进行移位。梁板通过龙门吊抬吊移运直接置于轨道端部的移梁平车上，通过牵引到达导梁起端，依靠横梁上的台车吊运就位。 三、双导梁整体式架桥机设计 1、方案设计 因高架桥宽度最大，故对高桥导梁进行验算。 导梁由双道各四排单层贝雷桁片通过135cm宽的支承架连接而成，拼设长度各为54cm。导梁上铺设枕木和轻轨，轻轨上设置2道横梁，每横梁由四排单层贝雷桁片组成，长度为21m，每两排以90cm宽支承架连接，上设移梁台车。 2、双导梁整体式架桥机计算 （1）横梁计算 由上龙门吊验算知，跨度21m的横梁满足施工要求，此略。 （2）导梁计算 当梁板移运到25m跨中时为最不利情况，其时集中荷载为： 45/2+4×7×0.3+1.5=32.4T，贝雷片自重荷载为800kg/m。 弯矩计算： M理=324000×25/（8×4）+8000×252=409375N.m。 因M允=1687500N.mM理（满足） 挠度计算： f理=324000×253/（8×48×2×1011×250500×10-8）+5×8000×254/(8×384×2×1011×250500×10-8)=0.037m 因f允=0.083mf理（满足） 3、双导梁整体式架桥机拼装顺序： 在各个组件合格且齐全后，方可进行双导梁及横梁的拼装。 27米长的双导梁、21米的横梁在平地上拼装完成后，首先把两只导梁平稳地吊放在设置于前后两只墩台的横木上。 在导梁上铺设横木及导轨，在导轨上安装牵引平车。 在牵引平车对称安装好后，吊装两只横梁，随后在横梁顶部设置横木及导轨，并在导轨上安装